"методика разработки норм и нормативов водопотребления и водоотведения на предприятиях теплоэнергетики. мт 34-00-030-87" (утв. минэнерго ссср 04.01.1987)

м
Таблица 5.1
РАСХОД ВОДЫ НА МАСЛООХЛАДИТЕЛИ КОНДЕНСАЦИОННЫХ ТУРБИН
-------------------------------------------T---------------------¬
¦ Мощность конденсационной турбины, МВт ¦Расход воды, куб. м/ч¦
+------------------------------------------+---------------------+
¦2,5 ¦25 ¦
¦3,0 ¦ ¦
¦4,0 ¦ ¦
+------------------------------------------+---------------------+
¦6,0 ¦40 - 50 ¦
¦12,0 ¦ ¦
+------------------------------------------+---------------------+
¦25 ¦61 ¦
¦50 ¦122 ¦
¦100 ¦182 ¦
¦150 ¦288 ¦
¦200 ¦435 ¦
L------------------------------------------+----------------------
Величину W (для отечественных турбоагрегатов) можно принимать
г
из следующего расчета: при мощности 12 МВт W равен 100 куб. м/ч;
г
25 - 50 МВт - 200 куб. м/ч; 100 - 200 МВт - 400 - 800 куб. м/ч.
Для турбин типов Т, ПТ и Р расход охлаждающей воды на масло- и газоохладители следует принимать по табл. 5.2.
Таблица 5.2
РАСХОД ВОДЫ НА МАСЛО- И ГАЗООХЛАДИТЕЛИ
ТУРБИН ТИПОВ Т, ПТ И Р
--------------T------------------------T-------------T-------------------------¬
¦ Тип турбины ¦ Расход воды ¦ Тип турбины ¦ Расход воды ¦
¦ ¦ (по заводским данным), ¦ ¦ (по заводским данным), ¦
¦ ¦ куб. м/ч ¦ ¦ куб. м/ч ¦
+-------------+------------------------+-------------+-------------------------+
¦Т-250/300 ¦850 ¦ПТ-25 ¦375 ¦
¦Т-175/210 ¦750 ¦ПТ-12 ¦235 ¦
¦Т-100/120 ¦650 ¦Р-100 ¦700 ¦
¦Т-50 ¦440 ¦Р-50 ¦560 ¦
¦Т-25 ¦375 ¦Р-25 ¦500 ¦
¦Т-6 ¦125 ¦Р-12 ¦300 ¦
¦ПТ-135 ¦650 ¦Р-6 ¦200 ¦
¦ПТ-60 и ПТ-80¦520 ¦ ¦ ¦
L-------------+------------------------+-------------+--------------------------
При определении расхода охлаждающей воды для расчета норм следует учитывать ограниченные возможности регулирования подачи циркуляционных насосов, не позволяющие в ряде случаев поддерживать оптимальный расчетный расход воды в системе. В этих случаях в качестве расчетного расхода воды следует принимать расход, максимально близкий к оптимальному, который может быть получен регулированием подачи циркуляционных насосов. При этом расход охлаждающей воды, определенный по подаче циркуляционных насосов, как правило, включает и расход воды на масло- и газоохладители.
Примечание. Нормативный W следует принимать не меньше
ох
минимального расхода, указанного заводом-изготовителем для каждого
конкретного конденсатора, исходя из условий его заполнения.
Существует несколько основных типов систем охлаждения:
- прямоточная;
- оборотная с градирнями или брызгальными бассейнами;
- оборотная с водохранилищем-охладителем.
Примечание. Здесь и далее имеются в виду водохранилища электростанций обособленного пользования.
При прямоточной системе охлаждения объем водопотребления равен сумме объемов водоотведения и потерь на дополнительное испарение в водном объекте за счет сброса нагретой воды.
св ст д.и
W = W + W . (5.3)
ох ох ох
В соответствии с расчетами ТЭП эти потери целесообразно
принять в размере 1% W , т.е. в данном случае:
ох
св
W = W ;
ох ох
ст
W = 0,99 W ; (5.4)
ох ох
д.и
W = 0,01 W .
ох ох
Для прямоточных систем охлаждения качество сточных вод
определяется по формуле:
ст св
(C ) = 1,01 (C ) . (5.5)
i i
Для оборотной системы охлаждения с градирнями объем
водопотребления равен сумме объемов водоотведения (продувки) и
потерь на испарение и с капельным уносом из градирен.
св пр к.у и
W = W + (W + W ). (5.6)
ох ох ох ох
Потери на испарение определяются по [7]:
и
W = K ДЕЛЬТА t W , (5.7)
ох ох
где:
K - коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи испарением в
общем объеме теплоотдачи, принимаемый для градирен по [7];
ДЕЛЬТА t - перепад температур воды до и после охлаждения в
охладителе.
Потери с капельным уносом определяются [7] как:
к.у к.у
W = p W . (5.8)
ох ох
Необходимый расход продувочной воды определяется допустимой
степенью упаривания воды исходя из условий предотвращения
отложений и коррозии в системе.
Расчетный расход продувочной воды составляет:
пр 1 и к.у
W = --------- W - W . (5.9)
ох фи - 1 ох ох
доп
Допустимый коэффициент упаривания воды зависит от принятого
метода стабилизационной обработки (выбираемого на основании
технико-экономического сравнения различных режимов) и наличия
лимитирующих показателей (например, допустимая концентрация
сульфатов по условиям стойкости бетонных конструкций).
(C )
доп i
фи <= -------. (5.10)
доп св
(C )
i
пр
Если расчетное значение продувки W при заданном коэффициенте
ох
упаривания фи получает отрицательное значение, это
доп
свидетельствует о том, что продувка не требуется, а коэффициент
упаривания составит:
и к.у
W + W
ох ох
фи = ----------. (5.11)
к.у
W
ох
Состав сбросных вод оборотных систем охлаждения определяется составом исходной воды, используемой для подпитки системы, коэффициентом упаривания воды и видом обработки воды для предотвращения накипеобразования, при котором изменяется ее солевой состав.
Для оборотных систем охлаждения, эксплуатирующихся со сбросом части воды в водоемы, применяются подкисление серной кислотой, фосфатирование с использованием полифосфатов, обработка воды оксиэтилидендифосфоновой кислотой (ОЭДФ) и сочетание этих способов.
При подкислении в воде увеличивается содержание сульфатов. В эквивалентном количестве снижается концентрация бикарбонатов за счет их разложения и удаления углекислоты. Подкисление производится до остаточной щелочности оборотной воды 2 мг-экв/л.
При фосфатировании концентрация полифосфатов поддерживается на
уровне 2 - 2,5 мг/л в пересчете на P O . Фосфатирование эффективно
2 5
при коэффициенте упаривания не более 1,6 (при больших значениях
усиливается гидролиз полифосфатов с образованием шлама) и
щелочности оборотной воды до 4,5 мг-экв/л. При более высокой
щелочности производится дополнительное подкисление воды серной
кислотой до остаточной щелочности 4,0 мг-экв/л.
При обработке воды кислотой ОЭДФ концентрация реагента поддерживается в зависимости от щелочности оборотной воды (табл. 5.3).
Таблица 5.3
ДОЗИРОВКА КИСЛОТЫ ОЭДФ
----------------------T--------T--------T--------T-------T-------¬
¦Щелочность, мг-экв/л ¦4 ¦4 - 5 ¦5 - 6 ¦6 - 7 ¦7,5 ¦
¦Кислота ОЭДФ, мг/л ¦0,25 ¦0,5 ¦1,0 ¦2,0 ¦3 - 4 ¦
L---------------------+--------+--------+--------+-------+--------
При более высоком значении щелочности производится дополнительное подкисление серной кислотой до остаточной щелочности 5 мг-экв/л; концентрация кислоты ОЭДФ поддерживается на уровне 1 мг/л.
При применении серной кислоты для обработки воды возможно осаждение сульфата кальция; чтобы избежать этого, необходимо соблюдать условие:
пр пр 2
Ca SO f
4 2
------------ < 1, (5.12)
127100
где:
пр пр
Ca , SO - концентрация ионов кальция и сульфат-ионов в
4
оборотной воде, мг/л;
f - коэффициент активности двухвалентных ионов,
2
__
2 \/мю
- ------------
__
1 + 1,5 \/мю
f = 10 ;
2
мю - ионная сила раствора,
-5
мю = 2,2 x 10 x СС ,
ох
СС - солесодержание охлаждающей воды, мг/л.
ох
Если условие (5.12) для рассмотренных режимов не выполняется, необходимо провести дополнительное умягчение воды, например известкованием или содоизвесткованием. В этом случае сброс оборотной воды в водоемы, как правило, не производится. Вывод растворимых солей из системы обеспечивается только капельным уносом или отбором воды на технологические цели.
Концентрация компонентов в оборотной (а следовательно, и в сбросной) воде, зависящая от режима обработки, приведена в табл. 5.4. Здесь же показаны границы применимости методов.
Для остальных растворенных примесей расчет производится по формуле:
ст св
(C ) = фи (C ) . (5.13)
i i
Таблица 5.4
КОНЦЕНТРАЦИЯ КОМПОНЕНТОВ СБРОСНЫХ ВОД
-------------T-----------------------------------------------------------------¬
¦ Показатель ¦ Метод обработки охлаждающей воды ¦
¦ +----------T--------------T------------T--------------T-----------+
¦ ¦под- ¦полифосфатами ¦полифосфата-¦кислотой ОЭДФ ¦кислотой ¦
¦ ¦кислением ¦ ¦ми и ¦ ¦ОЭДФ и под-¦
¦ ¦ ¦ ¦подкислением¦ ¦кислением ¦
+------------+----------+--------------+------------+--------------+-----------+
¦Щелочность, ¦2,0 ¦- ¦4,0 ¦- ¦5,0 ¦
¦мг-экв/л ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 2- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦SO , мг/л ¦фи F <*> ¦- ¦фи F <*> ¦- ¦фи F <*> ¦
¦ 4 ¦ 1 ¦ ¦ 1 ¦ ¦ 1 ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦Солесодер- ¦фи F <**>¦- ¦фи F <**> ¦- ¦фи F <**> ¦
¦жание, мг/л ¦ 2 ¦ ¦ 2 ¦ ¦ 2 ¦
¦<**> ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦P O , мг/л ¦- ¦2,5 ¦2,5 ¦- ¦- ¦
¦ 2 5 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦Кислота ¦- ¦- ¦- ¦Табл. 5.3 ¦1,0 ¦
¦ОЭДФ, мг/л ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ исх ¦ ¦
¦Граница ¦Условие ¦фи <= 1,6 ¦фи <= 1,6 ¦фи Щ <= 7,5¦Условие ¦
¦применимости¦(5.12) ¦ исх ¦ ¦ ¦(5.12) ¦
¦метода ¦ ¦фи Щ <= 4,5¦Условие ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦(5.12) ¦ ¦ ¦
L------------+----------+--------------+------------+--------------+------------
----------------------------
исх исх Щ
<*> F = SO + 48