Приказ Министерства Российской Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий от 14.12.2010 № 649

 



                            П Р И К А З

                 Министерства Российской Федерации
       по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям
            и ликвидации последствий стихийных бедствий
                    от 14 декабря 2010 г. N 649

             О внесении изменений в приказ МЧС России
                        от 10.07.2009 N 404

         Зарегистрирован Минюстом России 20 января 2011 г.
                      Регистрационный N 19546


     Внести изменения в приказ МЧС России от 10.07.2009 N  404  "Об
утверждении методики определения расчетных величин пожарного  риска
на  производственных  объектах"  (зарегистрирован  в   Министерстве
юстиции  Российской  Федерации  17 августа 2009 г., регистрационный
N 14541)<1> согласно приложению.


     Министр                                              С.К.Шойгу
     ___________
     <1> Опубликован  в  Бюллетене  нормативных  актов  федеральных
органов исполнительной власти, 2009, N 37. - Прим. ред.


                           ____________



     Приложение


                        И З М Е Н Е Н И Я,
         вносимые в приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404

     Внести в  методику  определения  расчетных  величин  пожарного
риска  на  производственных  объектах,  утвержденную  приказом  МЧС
России от 10.07.2009 N 404  "Об  утверждении  методики  определения
расчетных величин пожарного  риска  на  производственных  объектах"
(зарегистрирован  в   Министерстве   юстиции  Российской  Федерации
17 августа 2009 г., регистрационный N 14541)  (далее  -  Методика),
следующие изменения:
     1. В  абзаце  втором пункта 1 Методики слова ", линейной части
магистральных трубопроводов" исключить.
     2. Абзацы   десятый  и  двадцать  третий  пункта  16  Методики
исключить.
     3. Абзац  шестой  пункта  24  Методики  изложить  в  следующей
редакции:
     "Условные  вероятности  поражения человека Q  (a) определяются
                                                 dj
по критериям поражения людей опасными факторами пожара, взрыва.".
     4. В  абзаце первом пункта 27 Методики слово "здания" заменить
словами "здания или пожарного отсека здания (далее - здания)".
     5. Пункт 42 Методики изложить в следующей редакции:
     "42.  Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта,
индивидуальный   пожарный   риск   (далее  -  индивидуальный  риск)
принимается  равным  величинам  потенциального  риска в этой зоне с
учетом  доли  времени  присутствия  людей  в зданиях, сооружениях и
строениях вблизи производственного объекта:
     для    зданий,   сооружений   и   строений   классов   Ф1   по
функциональной пожарной опасности - 1;
     для  зданий,  сооружений и строений классов Ф2, Ф3, Ф4 и Ф5 по
функциональной  пожарной  опасности с круглосуточным режимом работы
-  1, при некруглосуточном режиме работы - доля времени присутствия
людей    в    соответствии    с    организационно-распорядительными
документами для этих зданий, сооружений и строений.".
     6. Раздел  III  Методики  дополнить   подразделом   следующего
содержания:

   "Индивидуальный и социальный пожарный риск для линейной части
                    магистральных трубопроводов

                                                 -1
     45. Величина потенциального риска Р (r) (год  ) в определенной
точке  на  расстоянии  r   от   оси   магистрального   трубопровода
определяется по формуле:

     где:
     ламбда (m) -  удельная  частота разгерметизации линейной части
           j
магистрального   трубопровода  для  j-го  типа  разгерметизации  на
                                          -1   -1
участке m магистрального трубопровода, год  х м  ;
     К   -  число  сценариев  развития  пожароопасной  ситуации или
      0
пожара.   При   этом   подлежат   рассмотрению   для  каждого  типа
разгерметизации   следующие   сценарии:  факельное  горение,  пожар
пролива   (для  истечения  жидкой  фазы),  пожар-вспышка,  сгорание
газопаровоздушной смеси в открытом пространстве;
     J  - число рассматриваемых типов разгерметизации;
      0

     Q    -  условная вероятность реализации k-го сценария развития
      jk
пожароопасной ситуации (пожара) для j-го типа разгерметизации;
     Q     (x, r)  -  условная  вероятность  поражения  человека  в
      порjk
рассматриваемой  точке  на  расстоянии  r  от  оси   магистрального
трубопровода  в  результате  реализации  k-го   сценария   развития
пожароопасной   ситуации   (пожара),   произошедшей   на    участке
магистрального  трубопровода  с  координатой  x,  расположенной   в
пределах участка влияния k-го сценария  развития  пожара  для  j-го
типа разгерметизации;
     x   , x    - координаты начала и  окончания  участка  влияния.
      1jk   2jk
Границы участка влияния определяются  для  k-го  сценария  развития
пожароопасной ситуации (пожара)  из  условия,  что  зона  поражения
опасными факторами пожара  (взрыва)  при  аварии  на  магистральном
трубопроводе   за   пределами   этого    участка    не    достигает
рассматриваемой  точки  на  расстоянии  r  от  оси   магистрального
трубопровода. Допускается интегрирование проводить  по  всей  длине
трубопровода.
     Рекомендуемый  метод  определения  удельных  частот  различных
типов  разгерметизации  магистрального  трубопровода   приведен   в
приложении N 6 к настоящей Методике.
     Число   рассматриваемых   сценариев   развития   пожароопасной
ситуации (пожара) при разгерметизации линейной части магистрального
трубопровода, условные вероятности Q   и Q      (x, r) определяются
                                    jk    порjk
в  зависимости  от  специфики  пожарной  опасности   магистрального
трубопровода и транспортируемого вещества.
     46. Индивидуальный    риск   для   работников,   обслуживающих
линейную   часть   магистрального   трубопровода,   определяется  в
соответствии с пунктами 37 и 40 настоящей Методики.
     Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части
магистрального трубопровода,  индивидуальный  риск  определяется  в
соответствии с пунктом 42 настоящей Методики.
     47. Для людей, находящихся в селитебной зоне  вблизи  линейной
                                                                -1
части  магистрального  трубопровода,  социальный  риск  S   (год  )
определяется по формуле:

     S = max {S , S ,... ,S ,... S },                          (14)
               1   2       p      Q
     где:
     S , S , S , S  -  величины  социального  риска  для  различных
      1   2   p   Q
потенциально  опасных  участков   линейной   части   магистрального
                 -1
трубопровода (год  ), определяемые в соответствии с пунктами  43  и
44 настоящей Методики;
     Q - количество потенциально опасных  участков  линейной  части
магистрального трубопровода.
     Количество  потенциально  опасных  участков   линейной   части
магистрального трубопровода определяется на  основе  анализа  плана
трассы магистрального трубопровода и прилегающей к ней  территории.
Границы потенциально опасных участков линейной части магистрального
трубопровода  определяются  из  условия  расположения  вблизи   них
населенных пунктов, зданий, сооружений и строений, не относящихся к
магистральному  трубопроводу,  расположенных  на  расстоянии  менее
значений, регламентированных нормативными документами  по  пожарной
безопасности.".
     7. Приложение N 1  к  пункту  15  Методики  дополнить  абзацем
следующего содержания:
     "При использовании данных, приведенных в настоящем приложении,
для   какого-либо   резервуара,    емкости,    сосуда,    аппарата,
технологического    трубопровода    следует    учитывать    частоты
разгерметизации  для  всех  размеров  утечек,  указанные  для  этой
единицы технологического оборудования.".
     8. В приложении N 3 к пункту 18 Методики:
     а) абзацы с двадцать первого по двадцать  четвертый  пункта  7
изложить в следующей редакции, соответственно:
     "При проливе  на  неограниченную  поверхность  площадь пролива
      2
F   (м ) жидкости определяется по формуле:
 ПР

     F  = f  V ,                                            (П3.27)
      ПР   Р  Ж

     где:
                                    -1
     f   - коэффициент  разлития,  м     (при   отсутствии   данных
      Р
                                -1
допускается принимать равным 5 м   при проливе на  неспланированную
                              -1
грунтовую  поверхность,  20  м    при  проливе  на   спланированное
                         -1
грунтовое покрытие, 150 м   при проливе на бетонное или асфальтовое
покрытие);
     V   -  объем  жидкости,  поступившей в окружающее пространство
      Ж
                                 3
при разгерметизации резервуара, м .";
     б) пункт 10 изложить в следующей редакции:
     "10. Радиус R    (м) и высота Z      (м) зоны,  ограничивающие
                  НКПР              НКПР
область концентрации, превышающих  нижний  концентрационный  предел
распространения пламени (далее - НКПР), при  неподвижной  воздушной
среде определяется по формулам:
     для горючих газов (далее - ГГ):

     где:
     m   - масса  ГГ,  поступившего  в  открытое  пространство  при
      Г
пожароопасной ситуации, кг;
     ро  -  плотность  ГГ  при расчетной температуре  и атмосферном
       Г
              3
давлении, кг/м ;
     m  - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое  пространство  за
      П
время испарения, указана в пункте 6 настоящего приложения, кг;
     ро  - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа;
       П
     C     - нижний концентрационный предел распространения пламени
      НКПР
ГГ или паров, % об.
     За  начало  отсчета  горизонтального  размера  зоны  принимают
геометрический  центр  пролива,  а  в  случае,  если  R      меньше
                                                       HKПР
габаритных размеров пролива, - внешние габаритные размеры пролива.
     При  необходимости  может  быть   учтено   влияние   различных
метеорологических условий на размеры взрывоопасных зон.";
     в) в  абзаце втором пункта 17 последнее предложение изложить в
следующей  редакции: "В том случае, если полученная величина больше
максимальной   скорости,   соответствующей   данному   классу,  она
принимается по формуле (П3.37).";
     г) пункт 23 изложить в следующей редакции:
                                                      2
     "23.  Интенсивность  теплового излучения q (кВт/м ) для пожара
пролива  ЛВЖ,  ГЖ, сжиженного природного газа (далее - СПГ) или СУГ
определяется по формуле:

     q = E  x F  x тау,                                     (П3.52)
          f    q

     где:
     E  -  среднеповерхностная  интенсивность  теплового  излучения
      f
              2
пламени, кВт/м ;
     F  - угловой коэффициент облученности;
      q
     тау - коэффициент пропускания атмосферы.
     Значение E  принимается на основе имеющихся  экспериментальных
               f
данных или по таблице П3.4.

                                                       Таблица П3.4

    Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в
    зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость
       выгорания для некоторых жидких углеводородных топлив

|--------------|-------------------------------------|------------|
|    Топливо   |                  2                  |m',         |
|              |         E , кВт/м , при d, м        |     2      |
|              |          f                          |кг/(м  x с) |
|              |-------|------|-------|------|-------|            |
|              |10     |20    |30     |40    |50     |            |
|--------------|-------|------|-------|------|-------|------------|
|СПГ           |220    |180   |150    |130   |120    |0,08        |
|--------------|-------|------|-------|------|-------|------------|
|СУГ           |80     |63    |50     |43    |40     |0,1         |
|(пропан-бутан)|       |      |       |      |       |            |
|--------------|-------|------|-------|------|-------|------------|
|Бензин        |60     |47    |35     |28    |25     |0,06        |
|--------------|-------|------|-------|------|-------|------------|
|Дизельное     |40     |32    |25     |21    |18     |0,04        |
|топливо       |       |      |       |      |       |            |
|--------------|-------|------|-------|------|-------|------------|

     Примечание. Для диаметров очага менее 10  м  или  более  50  м
следует  принимать E  такой же,  как и для очагов диаметром 10 и 50
                    f
м, соответственно.
     При отсутствии данных для нефти и  нефтепродуктов  допускается
                  2
величину E  (кВт/м ) определять по формуле:
          f
                 -0,12 x d              -0,12 x d
     E  = 140 x e          + 20 x (1 - e         ),         (П3.53)
      f

     где:
     d - эффективный диаметр пролива, м.
     При   отсутствии   данных   для   однокомпонентных   жидкостей
                             2
допускается величину E (кВт/м ) определять по формуле:
                      f

            0,4 x m', x H
                          СГ
     E  = ------------------,                             (П3.53.1)
      f                L
             (1 + 4 x --)
                       d

     где:
                                                     2
     m' - удельная массовая скорость выгорания, кг/(м  x с);
     Н   - удельная теплота сгорания, кДж/кг;
      СГ
     L - длина пламени, м.
     При отсутствии   данных   для    однокомпонентных    жидкостей
                              2
допускается величину m' (кг/(м  x с) определять по формуле:

           0,001 x H
                    СГ
     m' = -----------------,                              (П3.53.2)
          L  + C  (T  - T )
           g    p   b    a

     где:
     L  - удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;
      g

     C   - удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг x К);
      p

     T  - температура кипения жидкости при атмосферном давлении, К;
      b

     T  - температура окружающей среды, К.
      a
     Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение
значений  E   и  m'  по  компонентам,  для которых величины E  и m'
           f                                                 f
максимальны.
     Угловой коэффициент облученности F  определяется по формуле:
                                       q
                             2    2
     F  = квадратный корень F  + F  ,                       (П3.54)
      q                      V    H

     где:
     F , F     -    факторы   облученности   для   вертикальной   и
      V   H
горизонтальной площадок, соответственно, определяемые для площадок,
расположенных  в  90°  секторе  в  направлении наклона пламени,  по
следующим формулам:


     где:
     X -   расстояние   от   геометрического   центра   пролива  до
облучаемого объекта, м;
     d - эффективный диаметр пролива, м;
     L - длина пламени, м;
     тета -  угол  отклонения  пламени  от  вертикали под действием
ветра.
     Для площадок,  расположенных вне указанного сектора, а также в
случаях отсутствия ветра факторы облученности  для  вертикальной  и
горизонтальной  площадок рассчитываются по формулам 3.55 - 3.57.7 и
3.59.1, принимая тета = 0.
     Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле:

                           4 x F
     D = квадратный корень -----,                           (П3.58)
                             Пи

     где:
                           2
     F - площадь пролива, м .
     Длина пламени L (м) определяется по формулам:


     m'  -   удельная    массовая   скорость   выгорания   топлива,
     2
кг/(м  x с);
                                              3
     ро  - плотность окружающего воздуха, кг/м ;
       a

     ро  -  плотность  насыщенных  паров  топлива  при  температуре
       П
             3
кипения, кг/м ;
     омега  - скорость ветра, м/с;
          0
                                               2
     g - ускорение свободного падения (9,81 м/с ).
     Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра  тета
рассчитывается по формуле:


     Коэффициент   пропускания   атмосферы тау для  пожара  пролива
определяется по формуле:
                      -4
     тау = exp[-7 x 10   x (X - 0,5 x d)]                 (П3.62)";

     д) пункт 24 изложить в следующей редакции:
                                                           2
     "24. Интенсивность  теплового   излучения   q   (кВт/м )   для
огненного шара определяется по формуле (П3.52).
     Величина E  определяется на основе имеющихся экспериментальных
               f
                                                  2
данных. Допускается принимать Е  равной 350 кВт/м .
                               f
     Значение F  определяется по формуле:
               q

                2
               D
                S
     F  = ------------,                                     (П3.63)
      q         2   2
          4 x (H + r )

     где:
     Н - высота центра огненного шара, м;
     D  - эффективный диаметр огненного шара, м;
      S

     r  - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности
земли непосредственно под центром огненного шара, м.
     Эффективный диаметр огненного  шара  D  (м)  определяется   по
                                           S
формуле:
                  0,325
     D  = 6,48 x m     ,                                    (П3.64)
      S

     где:
     m - масса продукта,  поступившего в  окружающее  пространство,
кг.
     Величину Н допускается принимать равной D .
                                              S

     Время существования  огненного  шара  t (с)  определяется   по
                                            S
формуле:
                   0,26
     t  = 0,852 x m                                         (П3.65)
      S

     Коэффициент пропускания  атмосферы  тау  для  огненного   шара
рассчитывается по формуле:
                                                    D
                    -4                      2   2    S
тау = exp [-7,0 x 10  x (квадратный корень r + H  - --)]  (П3.66)";
                                                    2

     е) в пункте 28:
     в абзацах первом  и  пятом  слова  "жидкой  фазы  СУГ  и  СПГ"
заменить на слова "жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением";
     абзац шестой исключить;
     ж) пункт 29 изложить в следующей редакции:
     "29.  При проведении оценки пожарной опасности горящего факела
при  струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы
СУГ, СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением допускается принимать следующее:
     - зона   непосредственного   контакта  пламени  с  окружающими
объектами определяется размерами факела;
     - длина факела L  не зависит от направления истечения продукта
                     F
и скорости ветра;
     -  наибольшую  опасность  представляют  горизонтальные факелы,
условную  вероятность  реализации  которых следует принимать равной
0,67;
     -  поражение человека в горизонтальном факеле происходит в 30°
секторе с радиусом, равным длине факела;
     -    воздействие    горизонтального    факела    на   соседнее
оборудование,  приводящее  к  его  разрушению  (каскадному развитию
аварии),  происходит  в  30° секторе, ограниченном радиусом, равным
L ;
 F
     - за пределами указанного сектора на расстояниях от L  до  1,5
                                                          F
L   тепловое  излучение  от  горизонтального  факела  составляет 10
 F
     2
кВт/м ;
     - тепловое  излучение  от  вертикальных  факелов  может   быть
определено по формулам П3.52,  П3.54 - П3.57.7 и П3.62,  принимая L
равным L , d равным D ,  тета равным 0,  a E  по  формулам  П3.53 -
        F            F                      f
П3.53.2  или  таблице  П3.4  в  зависимости  от  вида топлива.  При
отсутствии данных и невозможности рассчитать E   по  представленным
                                              f
                                                            2
формулам допускается эту величину принимать равной 200 кВт/м ;
     -  при  истечении  жидкой  фазы  СУГ  или  СПГ  из отверстия с
эквивалентным  диаметром  до  100  мм  при мгновенном воспламенении
происходит  полное  сгорание  истекающего  продукта  в  факеле  без
образования пожара пролива;
     -  область  возможного воздействия пожара-вспышки при струйном
истечении  совпадает  с  областью  воздействия  факела (30° сектор,
ограниченный радиусом, равным L );
                               F
     -   при   мгновенном   воспламенении  струи  газа  возможность
формирования волн давления допускается не учитывать.".
     9. В приложении N 5 к пункту 33 Методики:
     а) раздел I изложить в следующей редакции:

          "I. Метод определения времени от начала пожара
         до блокирования эвакуационных путей в результате
          распространения на них опасных факторов пожара

     Время от начала пожара до блокирования эвакуационных  путей  в
результате   распространения   на   них   опасных  факторов  пожара
определяется путем  выбора  из  полученных  в  результате  расчетов
значений критической продолжительности пожара минимального времени:

                   Т    П.В   О2   Т.Г
     тау   = min {t  , t   , t  , t   },                     (П5.1)
        бл         КР   КР    КР   КР

     Критическая продолжительность  пожара  по  каждому  из опасных
факторов  определяется   как   время   достижения   этим   фактором
критического  значения  на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола.
Критические значения по каждому из опасных факторов составляют:
     по повышенной температуре - + 70°С;
                                    2
     по тепловому потоку - 1400 Вт/м ;
     по потере видимости - 20 м;
                                                       -3
     по пониженному содержанию кислорода - 0,226 кг x м  ;
     по каждому из токсичных газообразных продуктов горения - (СО -
                                                                 2
           -3                -3       -3                -6
0,11 кг x м  , СО - 1,16 x 10   кг х м  , HCL - 23 x  10   кг   x
 -3
м  ).
     Для  описания  термогазодинамических  параметров  пожара могут
применяться  три  вида  моделей: интегральные, зонные (зональные) и
полевые.
     Выбор  конкретной  модели  расчета  времени блокирования путей
эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок:
     интегральный метод:
     для  зданий,  содержащих  развитую  систему  помещений  малого
объема простой геометрической конфигурации;
     для  помещений,  где характерный размер очага пожара соизмерим
с  характерными  размерами помещения и размеры помещения соизмеримы
между  собой  (линейные размеры помещения отличаются не более чем в
5 раз);
     для   предварительных  расчетов  с  целью  выявления  наиболее
опасного сценария пожара;
     зонный (зональный) метод:
     для   помещений  и  систем  помещений  простой  геометрической
конфигурации,  линейные  размеры  которых  соизмеримы  между  собой
(линейные  размеры  помещения  отличаются  не  более  чем в 5 раз),
когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;
     для  рабочих  зон,  расположенных на разных уровнях в пределах
одного  помещения  (площадки  обслуживания оборудования, внутренние
этажерки и т. д.);
     полевой метод:
     для  помещений  сложной  геометрической  конфигурации, а также
помещений  с  большим  количеством  внутренних  преград  (например,
многосветные   пространства   с   системой  галерей  и  примыкающих
коридоров);
     для  помещений,  в  которых  один  из  геометрических размеров
гораздо  больше  (меньше)  остальных  (тоннели, закрытые галереи  и
т. д.);
     для  иных  случаев,  когда  применимость  или  информативность
зонных   и   интегральных  моделей  вызывает  сомнение  (уникальные
сооружения,  распространение пожара по фасаду здания, необходимость
учета  работы  систем противопожарной защиты, способных качественно
изменить картину пожара и т. д.).
     При  рассмотрении  сценариев,  связанных  со  сгоранием газо-,
паро-  или  пылевоздушной  смеси  в  помещении  категории  А или Б,
условная   вероятность   поражения   человека   в   этом  помещении
принимается  равной  1  при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной
смеси  в  этом  помещении  до  завершения эвакуации людей и 0 после
завершения эвакуации людей.
     Для помещения   очага   пожара,   удовлетворяющего   критериям
применения  интегрального  метода,  критическую   продолжительность
пожара  t   (с)  по  условию  достижения каждым из опасных факторов
         kp
пожара  предельно  допустимых  значений  в  зоне  пребывания  людей
(рабочей зоне) можно оценить по формулам:


     где:
     t  - начальная температура воздуха в помещении, °С;
      0
     B -   размерный   комплекс,   зависящий  от  теплоты  сгорания
материала и свободного объема помещения, кг;
     n -    показатель   степени,   учитывающий   изменение   массы
выгорающего материала во времени;
     А - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость
                                                  n
выгорания горючего вещества и площадь пожара, кг/с ;
     Z -   безразмерный   параметр,   учитывающий   неравномерность
распределения опасного фактора пожара по высоте помещения;
     Q - низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;
     С  - удельная изобарная теплоемкость воздуха, МДж/кг;
      р

     фи - коэффициент теплопотерь;
     эта - коэффициент полноты горения;
                                     3
     V - свободный объем помещения, м ;
     альфа - коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;
     Е - начальное освещение, лк;
     l   - предельная дальность видимости в дыму, м;
      ПР

     D   -   дымообразующая     способность   горящего   материала,
      m
      2
Нп x м /кг;
     L  - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг горючего
вещества, кг/кг;
     X -  предельно  допустимое  содержание   токсичного   газа   в
               3
помещении, кг/м ;
     L   - удельный расход кислорода, кг/кг.
      О2
     Свободный объем   помещения   соответствует   разности   между
геометрическим  объемом  и  объемом  оборудования  или   предметов,
находящихся  внутри.  При  отсутствии  данных допускается свободный
объем принимать равным 80% геометрического объема помещения.
     Если под  знаком логарифма получается отрицательное число,  то
данный опасный фактор пожара может не учитываться.
     Параметр Z определяется по формуле:

         h            h
     Z = -  x exp(1,4 - ), при H <= 6 м,                     (П5.7)
         H            H

     где:
     h - высота рабочей зоны, м;
     Н - высота помещения, м.
     Высота рабочей зоны определяется по формуле:

     h = h   + 1,7 - 0,5 x дельта,                           (П5.8)
          ПЛ

     где:
     h  -  высота  площадки,  на  которой находятся люди, над полом
      ПЛ
помещения, м;
     дельта  -  разность высот пола, равная нулю при горизонтальном
его расположении, м.
     Следует иметь  в  виду,  что  наибольшей  опасности при пожаре
подвергаются  люди,  находящиеся  на  более  высокой  отметке.  При
определении  необходимого времени эвакуации следует ориентироваться
на наиболее высоко расположенные  в  помещении  участки  возможного
пребывания людей.
     Параметры A и n определяются следующим образом:
     для случая горения жидкости с установившейся скоростью:

     A = пси  x F, при n = 1;                                (П5.9)
            F

     для случая горения жидкости с неустановившейся скоростью:

           0,67 x пси  x F
                     F
     A = ------------------------, при n = 1,5;             (П5.10)
         квадратный корень тау
                              СТ
     для случая кругового распространения  пламени  по  поверхности
горючего вещества или материала:

                         2
     A = 1,05 х пси  x ню , при n = 3                       (П5.11)
                   F

     для  вертикальной  или  горизонтальной  поверхности  горения в
виде  прямоугольника,  одна из сторон которого увеличивается в двух
направлениях за счет распространения пламени:

     A = пси F x ню x b, при n = 2                          (П5.12)

     где:
                                                                2
     пси  - удельная массовая скорость выгорания вещества, кг/(м  x
        F
с);
     F - площадь пролива жидкости;
     тау   -  время   установления   стационарного  режима  горения
        СТ
жидкости, с;
     ню - линейная скорость распространения пламени, м/с;
     b  -  перпендикулярный  к  направлению движения пламени размер
зоны горения, м.
     Случай  факельного  горения  в помещении может рассматриваться
как  горение  жидкости  с  установившейся скоростью с параметром А,
равным   массовому   расходу   истечения   горючего   вещества   из
оборудования, и показателем степени n, равным 1.
     При отсутствии  специальных  требований  значения  альфа  и  E
принимаются равными 0,3 и 50 лк, соответственно, а l   равным 20 м.
                                                    ПР
     При расположении   людей  на  различных  по  высоте  площадках
критическую продолжительность пожара следует определять для  каждой
площадки.";
     б) абзац второй раздела II изложить в следующей редакции:
     "При  расчете  весь путь движения людского потока подразделяют
на  участки  (проход,  коридор,  дверной  проем,  лестничный  марш,
тамбур)  длиной l  и шириной дельта . Начальными участками являются
                 i                 i
проходы  между  рабочими местами, оборудованием, рядами   кресел  и
т. п. При   определении  расчетного  времени  эвакуации учитывается
пропускная способность  всех  имеющихся в помещениях, на этажах и в
здании эвакуационных выходов.".
     10. Дополнить Методику приложением N 6 следующего содержания:

     Приложение N 6
     к пункту 45 Методики

     Рекомендуемый метод определения удельных частот различных
         типов разгерметизации магистрального трубопровода

     Удельная частота разгерметизации линейной части магистрального
трубопровода определяется следующим образом:
     а) на   основе   статистических  данных  определяется  базовая
частота разгерметизации ламбда  .  При отсутствии данных для  вновь
                              СР
проектируемых   магистральных  трубопроводов  допускается  ламбда
                                                                 СР
принимать равной:
             -7    -1    -1
     1,4 x 10   год   x м   - для магистральных газопроводов;
             -7    -1    -1
     2,7 x 10   год   x м   - для магистральных нефтепроводов;
     б) выделяются  рассматриваемые  при  проведении  расчетов типы
разгерметизации:
     для магистральных газопроводов:
     j = 1 -  проколы (трещины,  точечные отверстия),  определяемые
как отверстия с диаметром 20 мм;
     j = 2  -   отверстия  с  диаметром,  равным  10%  от  диаметра
магистрального трубопровода;
     j = 3  -  разрыв,  определяемый   как   образование  отверстия
размером, равным диаметру магистрального трубопровода;
     для магистральных нефтепроводов:
     j = 1 - "свищи" - отверстия с  характерными  размерами  0,3  x
Lp/D  (Lp  -  характерный  размер продольной трещины,  D - условный
диаметр магистрального трубопровода),  площадь дефектного отверстия
-  0,0072  x  So  (So  - площадь поперечного сечения магистрального
трубопровода);
     j =  2  -  трещины,  характерный  размер 0,75 x Lp/D,  площадь
дефектного отверстия - 0,0448 x So;
     j = 3 - "гильотинный" разрыв,  характерный размер 0,75 x Lp/D,
площадь дефектного отверстия - 0,179 х So.
     Допускается при соответствующем обосновании учитывать и другие
типы разгерметизации;
     в) рассматриваются  шесть  причин разгерметизации (i = 1...6 -
таблица П6.1);
     г) удельная    частота    разгерметизации    линейной    части
магистрального  трубопровода  для  j-го  типа  разгерметизации   на
участке m трубопровода определяется по формуле:

                              6
     ламбда j(m) = ламбда   сумма f  (m)/100,                (П6.1)
                         СР  i=1   ij

     где:
     ламбда   -  базовая  частота  разгерметизации   магистрального
           СР
                 -1
трубопровода, год  ;
     f  (m) - относительная доля i-ой причины  разгерметизации  для
      ij
j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода;
     д) величины   f    для  различных  типов  разгерметизации  для
                    ij
различных  участков  магистрального  трубопровода  определяются  по
формулам:

     f   = f     x k   х k   х k    х k                      (П6.2)
      1j    1jср    тс    зт    ннб    пер1,

     f   = f     x k  ,                                      (П6.3)
      2j    2jср    бд

     f   =f     x k    x k   ,                               (П6.4)
      3j   3jср    ктс    кпз

     f   =f     x k    x k    ,                              (П6.5)
      4j   4jср    дгд    пep2

     f   =f     x k  ,                                       (П6.6)
      5j   5jср    оп

     f  = f    ,                                             (П6.7)
      6j   6jcp

     где:
     k  , k  ,  k   ,   k    ,  k  ,  k   ,  k   ,  k    ,  k  ,  -
      тс   зт    ннб     пер1    бд    кпз    бгд    пер2    оп
поправочные коэффициенты,  определяемые по таблице  П6.2  с  учетом
технических характеристик магистрального трубопровода.

                                                       Таблица П6.1

     Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных
          данной причиной, на магистральных трубопроводах

|-----------------------|-----------------------------------------|
|          Причина      |Среднестатистическая относительная доля  |
|                       |   аварий, вызванных данной причиной,    |
|                       |              f    (m),%                 |
|                       |               ijcp                      |
|                       |----------|----------|----------|--------|
|                       |проколы   |отверстие |разрыв    |всего   |
|                       |(трещины),|          |          |        |
|                       |точечные  |          |          |        |
|                       |отверстия |          |          |        |
|-----------------------|----------|----------|----------|        |
|                       |i = 1     |i = 2     |i = 3     |        |
|-----|-----------------|----------|----------|----------|--------|
|i = 1|Внешнее          |13,2/16,8 |26,6/26,2 |9,7/6,5   |49,5    |
|     |воздействие      |          |          |          |        |
|-----|-----------------|----------|----------|----------|--------|
|i = 2|Брак             |10,6/11,3 |4,7/4,6   |1,2/0,6   |16,5    |
|     |строительства,   |          |          |          |        |
|     |дефект материалов|          |          |          |        |
|-----|-----------------|----------|----------|----------|--------|
|i = 3|Коррозия         |15,2/15,2 |0,2/0,2   |0/0       |15,4    |
|-----|-----------------|----------|----------|----------|--------|
|i = 4|Движение грунта, |1,8/2,2   |2,2/2,2   |3,3/2,9   |7,3     |
|     |вызванное        |          |          |          |        |
|     |природными       |          |          |          |        |
|     |явлениями        |          |          |          |        |
|-----|-----------------|----------|----------|----------|--------|
|i = 5|Ошибки оператора |3,0/3,0   |1,6/1,6   |0/0       |4,6     |
|-----|-----------------|----------|----------|----------|--------|
|i = 6|Прочие и         |6,5/6,5   |0,2/0,2   |0/0       |6,7     |
|     |неизвестные      |          |          |          |        |
|     |причины          |          |          |          |        |
|-----|-----------------|----------|----------|----------|--------|
|     |Итого            |50,3/55,0 |35,51/35,0|14,2/10,0 |100     |
|-----|-----------------|----------|----------|----------|--------|

     Примечание. В  числителе  приведены значения для магистральных
газопроводов, в знаменателе - магистральных нефтепроводов.

                                                       Таблица П6.2

   Поправочные коэффициенты к среднестатистической относительной
                            доле аварий

|------------------------------------|----------------------------|
|       Поправочный коэффициент      |    Значение поправочного   |
|                                    |        коэффициента        |
|------------------------------------|----------------------------|
|                  1                 |              2             |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k  ,        |k  = ехр[-0,275(дельта - 6)]|
|                         тс         | тс                         |
|зависящий от толщины стенки         |                            |
|трубопровода дельта (мм)            |                            |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k  ,        |                            |
|                         зт         |                            |
|зависящий от минимальной глубины    |                            |
|заложения трубопровода (м):         |                            |
|менее 0,8 м                         |k   = 1                     |
|                                    | зт                         |
|                                    |                            |
|от 0,8 до 1 м                       |k   = 0,93                  |
|                                    | зт                         |
|                                    |                            |
|более 1 м                           |k   = 0,73                  |
|                                    | зт                         |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k    для    |                            |
|                         ннб        |                            |
|участков переходов, выполненных     |                            |
|методом наклонно направленного      |                            |
|бурения (далее - ННБ):              |                            |
|на участках этих переходов          |k    = 0                    |
|                                    | ннб                        |
|                                    |                            |
|вне этих участков                   |k    = 1                    |
|                                    | ннб                        |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k           |                            |
|                         пер1       |                            |
|переходов через искусственные       |                            |
|препятствия:                        |                            |
|на переходах через автодороги,      |                            |
|железные дороги и инженерные        |k    = 2                    |
|коммуникации                        | пер                        |
|вне переходов либо на               |                            |
|них предусмотрены защитные футляры  |                            |
|(кожухи) из стальных труб с         |                            |
|герметизацией межтрубного           |k    = 1                    |
|пространства                        | пер                        |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k  ,        |                            |
|                         бд         |                            |
|учитывающий применение материалов и |                            |
|средств контроля при строительстве: |                            |
|для трубопроводов, построенных в    |                            |
|соответствии с требованиями         |k   = 1                     |
|нормативных документов              | бд                         |
|при использовании улучшенных        |                            |
|материалов и дополнительных средств |                            |
|контроля при строительстве и        |                            |
|последующей эксплуатации            |k   = 0,07                  |
|трубопроводов                       | бд                         |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k   ,       |                            |
|                         ктс        |                            |
|учитывающий влияние толщины стенки  |                            |
|трубопровода (мм) на частоту        |                            |
|разгерметизации по причине          |                            |
|коррозии:                           |                            |
|менее 5                             |k    = 2                    |
|                                    | ктс                        |
|                                    |                            |
|от 5 до 10                          |k    = 1                    |
|                                    | ктс                        |
|                                    |                            |
|более 10                            |k    = 0,03                 |
|                                    | ктс                        |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k   ,       |                            |
|                         кпз        |                            |
|учитывающий влияние применяемых     |                            |
|систем защиты от коррозии:          |                            |
|для трубопроводов, построенных в    |                            |
|соответствии с требованиями         |k    = 1                    |
|нормативных документов              | кпз                        |
|при использовании улучшенной системы|                            |
|защиты (тип и качество изоляционного|                            |
|покрытия, электрохимическая защита, |k    = 0,16                 |
|внутритрубная диагностика и т. п.)  | кпз                        |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k   ,       |к   = exp[-0,00156(D - 274)]|
|                         дгд        | дгд                        |
|зависящий от диаметра трубопровода D|                            |
|(мм)                                |                            |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k    ,      |                            |
|                         пер2       |                            |
|учитывающий прохождение трассы      |                            |
|трубопровода через водные преграды и|                            |
|заболоченные участки:               |                            |
|для водных преград                  |k    = 5                    |
|                                    | пер                        |
|                                    |                            |
|для заболоченных участков           |k    = 2                    |
|                                    | пер                        |
|                                    |                            |
|при отсутствии переходов либо       |k    = 1                    |
|выполненных методом ННБ             | пер                        |
|------------------------------------|----------------------------|
|Поправочный коэффициент k  ,        |k  = exp[-0,004(D - 264)]   |
|                         оп         | оп                         |
|зависящий от диаметра трубопровода D|                            |
|(мм)                                |                            |
|------------------------------------|----------------------------|


                           _____________