|
Расширенный поиск
Постановление Правительства Москвы от 22.04.2003 № 288-ППМ О С К В А ПРАВИТЕЛЬСТВО МОСКВЫ П О С Т А Н О В Л Е Н И Е от 22 апреля 2003 N 288-ПП ОБ УТВЕРЖДЕНИИ МОСКОВСКИХ ГОРОДСКИХ СТРОИТЕЛЬНЫХ НОРМ (МГСН) 2.07-01 "ОСНОВАНИЯ, ФУНДАМЕНТЫ И ПОДЗЕМНЫЕ СООРУЖЕНИЯ" На основании статей 22 и 53 Градостроительного кодекса Российской Федерации и в целях развития и совершенствования нормативной базы проектирования и строительства в городе Москве Правительство Москвы постановляет: 1. Утвердить и ввести в действие Московские городские строительные нормы (МГСН) 2.07-01 "Основания, фундаменты и подземные сооружения" (приложение). 2. Признать утратившим силу постановление Правительства Москвы от 10.02.98 N 111 "Об утверждении Московских городских строительных норм "Основания, фундаменты и подземные сооружения" (МГСН 2.07-97)". 3. Контроль за выполнением настоящего постановления возложить на первого заместителя Мэра Москвы в Правительстве Москвы Ресина В.И. Мэр Москвы Ю.М.Лужков ____________ Приложение к постановлению Правительства Москвы от 22 апреля 2003 года N 288-ПП +-----------------------------------------------------------------+ ¦ПРАВИТЕЛЬСТВО МОСКВЫ¦ МОСКОВСКИЕ ГОРОДСКИЕ ¦ МГСН 2.07-01 ¦ ¦ ¦ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ ¦ Взамен ¦ ¦ ¦ ¦ МГСН 2.07-97 ¦ +-----------------------------------------------------------------+ ОСНОВАНИЯ, ФУНДАМЕНТЫ И ПОДЗЕМНЫЕ СООРУЖЕНИЯ +-----------------------------------------------------------------+ ¦ Внесены ¦Утверждены постановлением¦ Срок введения в ¦ ¦ Москомархитектурой ¦ Правительства Москвы ¦ действие с ¦ ¦ ¦ от 22.04.2003 N 288-ПП ¦ 22 апреля 2003 г.¦ +-----------------------------------------------------------------+ ПРЕДИСЛОВИЕ Настоящие Московские городские строительные нормы (МГСН) "Основания, фундаменты и подземные сооружения" 1. РАЗРАБОТАНЫ: ГУП Научно-исследовательским, проектно-изыскательским и конструкторско-технологическим институтом оснований и подземных сооружений (НИИОСП) им. Н.М.Герсеванова Госстроя России - головная организация (руководитель работы доктор техн. наук, проф. Ильичев В.А., доктора техн. наук, профессора Бахолдин Б.В., Коновалов П.А., Петрухин В.П., Сорочан Е.А., Шейнин В.И., кандидаты техн. наук Безволев С.Г., Буданов В.Г., Грачев Ю.А., Ибрагимов М.Н., Игнатова О.И., Колыбин И.В., Конаш В.Е., Лавров И.В., Мариупольский Л.Г., Михеев В.В., Никифорова Н.С., Скачко А.Н., Трофименков Ю.Г, инженеры Мещанский А.Б., Пекшев В.Г.); Московским научно-исследовательским институтом типового и экспериментального проектирования (МНИИТЭП) (кандидаты техн. наук Максименко В.А., Дузинкевич М.С.), АО Моспроект (инженеры Александровский B.C., Лавренев А.Н., Бершадский И.Ф.); Моспроект-2 (инженеры Фадеев В.И., Ильин В.А.); Институтом по изысканиям и проектированию инженерных сооружений (Мосинжпроект) (инженеры Панкина С.Ф., Самохвалов Ю.М., Казеева Н.К.); Московским городским трестом геолого-геодезических и картографических работ (Мосгоргеотрест) (инж. Майоров С.Г., доктор геол. - мин. наук, проф. Зиангиров Р.С., инж. Николаев И.А.); ФГУП "Центр методологии нормирования и стандартизации в строительстве" (инж. Еремеева В.В.); Научно-исследовательским институтом строительной физики (НИИСФ) (доктор техн. наук, проф. Гулабянц Л.А.); Ассоциацией "Стройнормирование" (инж. Дубиняк В.А.). В подготовке материалов принимали участие: Государственный проектно-изыскательский институт (ГПИИ "Фундаментпроект") (инженеры Михальчук В.А., Ханин Р.Е., кандидат техн. наук Пинк М.Н.); Московский государственный строительный университет (МГСУ) (доктор техн. наук, профессор Ухов С.Б., кандидаты техн. наук, профессора Дорошкевич Н.М., Семенов В.В., кандидат техн. наук Знаменский В.В.) 2. ВНЕСЕНЫ Москомархитектурой. 3. ПОДГОТОВЛЕНЫ к утверждению и изданию Управлением перспективного проектирования и нормативов Москомархитектуры. 4. СОГЛАСОВАНЫ Москомархитектурой, Мосгосэкспертизой, Управлением технормирования Госстроя России, Департаментом природопользования и охраны окружающей среды Правительства Москвы, Департаментом природных ресурсов по Центральному региону Министерства природных ресурсов Российской Федерации. 5. ПРИНЯТЫ И ВВЕДЕНЫ в действие постановлением Правительства Москвы от 22.04.2003 N 288-ПП Настоящий нормативный документ не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Москомархитектуры. ВВЕДЕНИЕ Москва является одним из крупнейших мегаполисов мира. Ее население составляет около 10 млн. человек, а площадь - более 1000 кв. км. Естественные и антропогенные процессы, происходящие на территории города, создают сосредоточенное воздействие на геологическую среду города, вызывая в ней необратимые изменения. Возникающие в геологической среде опасные процессы приводят к деформации зданий и сооружений, ускоренному разрушению подземных коммуникаций, резкому ухудшению экологической обстановки, увеличивается риск возникновения чрезвычайных ситуаций. Инженерно-геологические условия значительной части территории Москвы являются сложными и неблагоприятными для строительства вследствие развития негативных инженерно-геологических процессов, среди которых можно выделить: изменение гидрогеологических условий, в частности подтопление территории, карстово-суффозионные процессы, оползни, оседание земной поверхности. Гидродинамические процессы, связанные с воздействием поверхностных и подземных вод, проявляются как в формировании депрессионных воронок, так и подтоплении, которое охватывает около 40% территории города. Почти на всей территории города развиты техногенные отложения. В центральной части Москвы на поверхности залегают техногенные отложения средней толщиной около 3 м на водоразделах и до 20 м в понижениях рельефа. Для этой толщи характерны слоистость, наличие включений, каменистость, загрязненность рядом химических элементов, щелочность. Местами этот слой насыщен отходами строительного производства: цементом, бетоном, металлическими предметами и перекрыт асфальтобетонным покрытием. Следует также отметить загрязнение поверхностных слоев грунта города вредными для человека химическими элементами и другими отходами. Опасный уровень загрязнения отмечается на 25% территории города, главным образом в центральной и восточной его части. Неблагоприятная инженерно-геологическая обстановка на территории Москвы, требует рассмотрения проблем экологического и геологического риска, что делает обязательным при проектировании и строительстве предусматривать мероприятия по снижению интенсивности развития опасных геологических процессов и повышению стабильности геологической среды. Разработка таких мероприятий должна производиться в составе проекта и основываться на результатах комплексного мониторинга состояния окружающей среды на стадии инженерных и инженерно-экологических изысканий. Эти изыскания должны выполняться по соответствующим нормативным документам. На их основе должны быть даны следующие прогнозы: 1) прогноз изменения физико-механических и фильтрационных свойств грунтов; 2) прогнозы техногенных изменений поверхностной и подземной гидросферы; 3) прогноз развития экзогенных геологических процессов, особенно в части специфических структурно-неустойчивых грунтов. Мониторинг должен проводиться на стадии строительства и последующей эксплуатации. Этот мониторинг обеспечивает получение данных о ходе выполнения проекта и изменениях в окружающей среде, а для сложных объектов является также источником информации для принятия решений в ходе научного сопровождения строительства. В настоящих территориальных строительных нормах на проектирование оснований, фундаментов и подземных сооружений дополнены действующие федеральные нормы проектирования с учетом условий города Москвы. Приведенные в нормах требования являются обязательными для всех организаций, осуществляющих проектирование для Москвы, поскольку эти требования обеспечивают, как правило, более экономичные решения. Технические решения, которые не рассматриваются в настоящих нормах, должны приниматься по действующим федеральным нормам. 1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ 1.1 Настоящие нормы разработаны для города Москвы в соответствии с требованиями СНиП 10-01 в развитие федеральных нормативных документов в строительстве (СНиП 2.02.01 и СНиП 2.02.03) и распространяются на проектирование оснований и фундаментов вновь строящихся и реконструируемых зданий и сооружений, заглубленных и подземных сооружений. 1.2 Нормы не распространяются на транспортные, гидротехнические и мелиоративные сооружения, магистральные трубопроводы и фундаменты машин с динамическими нагрузками, а также на подземные сооружения, устраиваемые закрытым способом. 2. НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ 2.1 В настоящих нормах использованы ссылки на следующие нормативные документы: СНиП 10-01-94 Система нормативных документов в строительстве. Основные положения. СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия. СНиП 2.01.15-90 Инженерная защита территорий, зданий и сооружений от опасных геологических процессов. Основные положения проектирования. СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений. СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции. СНиП 2.05.03-84 Мосты и трубы. СНиП 2.06.07-87 Подпорные стены, судоходные шлюзы, рыбопропускные и рыбозащитные сооружения. СНиП 2.06.14-85 Защита горных выработок от подземных и поверхностных вод. СНиП 2.06.15-85 Инженерная защита территории от затопления и подтопления. СНиП 3.01.01-85* Организация строительного производства. СНиП 3.02.01-87 Земляные сооружения, основания и фундаменты. СНиП 3.06.04-91 Мосты и трубы. СНиП 11-02-96 Инженерные изыскания для строительства. Основные положения. СНиП 22-01-95 Геофизика опасных природных воздействий. СП 11-102-97 Инженерно-экологические изыскания для строительства. СП 11-105-97 Инженерно-экологические изыскания для строительства (ч. I, II, III). ГОСТ 12248-96 Грунты. Методы лабораторного определения характеристик прочности и деформируемости. ГОСТ 17623-87 Бетоны. Радиоизотопный метод определения средней плотности. ГОСТ 19804-79 Сваи железобетонные. Технические условия. ГОСТ 20276-99 Грунты. Методы полевого определения характеристик прочности и деформации. ГОСТ 20522-96 Грунты. Методы статистической обработки результатов испытаний. ГОСТ 23061-90 Грунты. Методы радиоизотопных измерений плотности и влажности. ГОСТ 24846-81 Грунты. Методы измерения деформаций оснований зданий и сооружений. ГОСТ 25100-95 Грунты. Классификация. ГОСТ 27751-88 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету. Изменение N 1, БСТ N 3, 1994. МГСН 2.04-97 Допустимые уровни шума, вибрации и требования к звукоизоляции в жилых и общественных зданиях. ВСН 70-98 Организационно-технологические правила строительства (реконструкции) объектов в стесненных условиях существующей городской застройки. ВСН 490-87 Проектирование и устройство свайных фундаментов и шпунтовых ограждений в условиях реконструкции промышленных предприятий и городской застройки. Рекомендации и другие документы, регламентирующие изыскания, проектирование и строительство в г. Москве: Рекомендации по расчету, проектированию и устройству свайных фундаментов нового типа в г. Москве, 1997. Рекомендации по проектированию и устройству оснований, фундаментов и подземных сооружений при реконструкции гражданских зданий и исторической застройки, 1998. Рекомендации по обследованию и мониторингу технического состояния эксплуатируемых зданий, расположенных вблизи нового строительства или реконструкции, 1998. Рекомендации по проектированию и устройству оснований и фундаментов при возведении зданий вблизи существующих в условиях плотной застройки в г. Москве, 1999. Методика назначения объема инженерно-геологических изысканий в центре и серединной части г. Москвы, 2000. Инструкция по проектированию и устройству свайных фундаментов зданий и сооружений в г. Москве, 2001. 3. ОПРЕДЕЛЕНИЯ Фундамент мелкого Фундамент, имеющий отношение его высоты заложения к ширине подошвы менее четырех и передающий нагрузку на грунты основания преимущественно через подошву Подземное сооружение Сооружение, расположенное ниже уровня поверхности земли (планировки) Заглубленное сооружение Часть сооружения, расположенная ниже уровня поверхности земли (планировки) и имеющая более одного этажа Подземное сооружение, Сооружение, устраиваемое в котловане, устраиваемое открытым отрываемом с поверхности земли способом Комбинированный Фундамент, состоящий из свай и свайно-плитный (КСП) железобетонной плиты, располагаемой на фундамент грунте у поверхности, или, при наличии подземных этажей, у пола нижнего этажа Геотехнический мониторинг Система наблюдений и контроля за состоянием и изменением грунтовых, природных и техногенных условий в процессе строительства и эксплуатации объекта Геотехническая категория Категория сложности строительства объекта строительства объекта, определяемая в зависимости от его уровня ответственности и сложности инженерно-геологических условий площадки Научное сопровождение Участие специализированных научных проектирования и организаций в процессе изысканий, строительства проектирования и строительства объекта 4. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ 4.1 Инженерные изыскания для строительства должны проводиться в соответствии с требованиями нормативных документов на изыскания и исследования строительных свойств грунтов и раздела 5 настоящих норм. 4.2 Результаты инженерных изысканий должны содержать необходимые данные для обоснованного выбора типа основания, фундаментов, заглубленных и подземных сооружений, определения глубины заложения и размеров фундаментов и габаритов несущих конструкций подземного и заглубленного сооружения исходя из прогноза возможных изменений инженерно-геологических, гидрогеологических и экологических условий площадки в процессе строительства и эксплуатации, а также необходимые данные для оценки влияния строительства на соседние сооружения и окружающую среду. 4.3 Для определения объема работ при инженерных изысканиях, проектировании и строительстве необходимо установить категорию сложности объекта строительства, которая зависит от его уровня ответственности (ГОСТ 27751) и сложности инженерно-геологических условий (СП 11-105). 4.4 Для установления категории сложности объекта вводятся три геотехнические категории: 1 (простая), 2 (средней сложности), 3 (сложная). Геотехническая категория объекта строительства устанавливается до начала изысканий на основе анализа материалов изысканий прошлых лет и уровня ответственности сооружения. Эта категория может быть уточнена как на стадии изысканий, так и на стадии проектирования и строительства. 4.5 Геотехническая категория объекта 1 включает сооружения пониженного (III) уровня ответственности (приложение Л) в простых и средней сложности инженерно-геологических условиях, когда отсутствуют структурно-неустойчивые грунты и опасные геологические процессы. Геотехническая категория объекта 2 включает сооружения повышенного (I) и нормального (II) уровней ответственности в простых и средней сложности инженерно-геологических условиях. Геотехническая категория объекта 3 включает, как правило, сооружения повышенного (I) и нормального (II) уровней ответственности в сложных инженерно-геологических условиях, а также устройство котлованов подземных и заглубленных сооружений в условиях плотной городской застройки. 4.6 Для сооружений геотехнических категорий 3 и сооружений повышенного уровня ответственности при геотехнических категорий 2 следует предусматривать научное сопровождение проектирования и строительства и геотехнический мониторинг (раздел 14) для оценки надежности системы сооружение-основание, своевременного выявления дефектов, предотвращения аварийных ситуаций, оценки правильности прогнозов и принятых методов расчета и проектных решений. 4.7 В зависимости от геотехнической категории объекта применяются следующие методы, обеспечивающие ненаступление предельных состояний по несущей способности и по деформациям: - прямой метод, в котором выполняются независимые расчеты для каждого предельного состояния; - косвенный метод, в котором выполняется расчет для одного из предельных состояний с учетом показателей, подтверждающих, что другое предельное состояние маловероятно; - эмпирический метод, в котором параметры фундаментов и несущих конструкций подземных сооружений назначаются на основе опыта проектирования и строительства в аналогичных условиях. 4.8 Расчеты по предельным состояниям должны проводиться с учетом усилий, воздействующих на основания и фундаменты на различных стадиях строительства и эксплуатации, при этом необходимо учитывать развитие деформаций оснований во времени, в том числе вследствие возможных опасных геологических процессов. При проектировании следует учитывать уровень ответственности сооружения в соответствии с ГОСТ 27751 и приложением Л (настоящих норм) путем введения к нагрузке коэффициента надежности по ответственности гамма . Коэффициенты гамма следует принимать: n n - для I уровня ответственности - 1,0 (для уникальных сооружений - 1,2); - для II уровня ответственности - 0,95; - для III уровня ответственности - 0,9 (для временных сооружений - 0,8). 4.9 Необходимо также выполнять расчеты влияния проектируемого сооружения на окружающую застройку, включая все сооружения, попадающие в зону влияния нового строительства. В том случае, если строительство объекта оказывает влияние на существующие здания и сооружения более высокой геотехнической категории, геотехническая категория проектируемого объекта должна быть повышена до геотехнической категории сооружения, на которое оказывается влияние. 4.10 При проектировании новых и реконструируемых зданий и сооружений необходимо учитывать воздействие вибраций, передающихся через грунт от промышленных и транспортных источников и строительных машин (МГСН 2.04). 4.11 При проектировании сооружений должны быть предусмотрены мероприятия, обеспечивающие инженерную экологическую защиту прилегающей территории, в том числе от подтопления, загрязнения грунтов и подземных вод промышленными и бытовыми стоками и пр., а также защиту близлежащих зданий и сооружений от недопустимых деформаций. 5. ИНЖЕНЕРНЫЕ ИЗЫСКАНИЯ 5.1 Инженерные изыскания на территории Москвы должны проводиться в соответствии с требованиями СНиП 11-02, СП 11-105 и ГОСТ 25100 и удовлетворять требованиям настоящих норм. 5.2 Изыскания помимо комплексного изучения инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства должны предусматривать проведение инженерно-экологических изысканий в соответствии с требованиями СНиП 11-02 и СП 11-102, при этом необходимо определять уровни радиоактивного, токсико-химического и бактериологического загрязнения грунтов и подземных вод, оценивать радоноопасность площадки строительства (СП 11-102). 5.3 Инженерные изыскания должны выполняться на основе технического задания на производство изысканий, выданного организацией-заказчиком. Формы технических заданий для нового строительства, при реконструкции существующих зданий и для подземных и заглубленных сооружений приведены в приложении А. 5.4 При проведении изысканий и анализе их результатов необходимо использовать материалы ранее выполненных изысканий. При этом следует учитывать срок проведения изысканий прошлых лет в связи с возможными изменениями гидрогеологических условий и свойств грунтов. Техническое задание должно быть согласовано организацией, проектирующей основания, фундаменты и подземные сооружения (СНиП 11-02). 5.5 При составлении программы и проведении изысканий необходимо учитывать геотехническую категорию объекта строительства (пп. 4.4 и 4.5). В зависимости от геотехнической категории объекта назначают методы испытаний грунтов для определения их расчетных характеристик. 5.6 Для объектов геотехнической категории 1 характеристики грунтов могут быть назначены по материалам изысканий прошлых лет, таблицам СНиП 2.02.01, результатам зондирования в соответствии с таблицами СП 11-105 и настоящих норм (приложение Б). 5.7 Для объектов геотехнических категорий 2 и 3 характеристики грунтов должны устанавливаться на основе непосредственных испытаний грунтов в полевых и лабораторных условиях: - испытания штампом, прессиометром, зондированием - в полевых условиях; - испытания на одноплоскостной срез, трехосное сжатие, одноосное сжатие (для полускальных и скальных грунтов), компрессию и фильтрацию, определение состава грунтов и воды - в лабораторных условиях. В результате статистической обработки частных значений характеристик грунтов по ГОСТ 20522 должны быть вычислены их нормативные и расчетные значения. Прочностные характеристики песков и глинистых грунтов допускается принимать при соответствующем обосновании по таблицам СНиП 2.02.01. Несущую способность висячих забивных свай следует определять по данным статического зондирования грунтов в соответствии со СНиП 2.02.03 и настоящими нормами. 5.8 Для объектов геотехнической категории 3 дополнительно к требованиям п. 5.7 должны быть определены состав и свойства специфических грунтов и проведены все необходимые исследования, связанные с развитием опасных геологических и инженерно-геологических процессов. Должны выполняться опытно-фильтрационные работы, стационарные наблюдения и другие специальные работы и исследования в соответствии с техническим заданием и программой изысканий, а также привлекаться специализированные научные организации. Несущую способность забивных и буронабивных свай следует уточнять по результатам их испытаний статической нагрузкой. 5.9 При изысканиях для проектирования свайных фундаментов из висячих свай глубина проходки выработок и исследований грунтов должна быть не менее чем на 10 м ниже проектируемой глубины погружения свай, а для объектов выше 12 этажей половина всех выработок должна иметь глубину не менее ширины объекта. Для свайно-плитных фундаментов глубина проходки выработок и исследований грунтов должна быть ниже концов свай на величину ширины плиты, но не менее чем на 15 м. 5.10 В качестве несущего слоя для свайных фундаментов на территории Москвы могут служить скальные грунты, пески разной крупности средней плотности и плотные, и глинистые грунты от твердой до тугопластичной консистенции. 5.11 Для подземных и заглубленных сооружений в зависимости от их особенностей и вида при полевых и лабораторных исследованиях физико-механических свойств грунтов по специальному заданию могут определяться дополнительные специфические характеристики, необходимые для расчетов оснований сооружений и их конструкций, а также применяться геофизические и другие методы. 5.12 Инженерно-экологические изыскания должны быть направлены: а) на получение исходных данных о фактическом экологическом состоянии участка застройки, необходимых для проектирования и реализации мероприятий по приведению этого состояния в соответствие с требованиями санитарных норм; б) на получение исходных данных, необходимых для проектирования и реализации мероприятий по противо-радоновой защите зданий; в) на оценку влияния строительства и эксплуатации сооружений на окружающую среду. 5.13 При изысканиях для реконструкции существующих сооружений необходимо выполнить следующие работы: - установить изменение инженерно-геологических условий за период строительства и эксплуатации сооружения, включая изменение характеристик грунтов; - установить характер и причины имеющихся деформаций сооружений; - провести путем проходки шурфов обследование оснований фундаментов и состояния фундаментных конструкций; - провести необходимые инженерно-геологические работы (бурение, зондирование, отбор монолитов из шурфов и скважин, лабораторные исследования и др.) для установления фактических характеристик грунтов. Глубина шурфов должна быть на 0,5-1 м ниже подошвы вскрываемого фундамента. В шурфах монолиты необходимо отбирать непосредственно из под подошвы фундамента и из стенок шурфа. При проходке шурфов должны быть выполнены мероприятия по предохранению грунтов основания существующих фундаментов от разрыхления, замачивания, промерзания и т. п. 5.14 К специфическим грунтам на территории Москвы относятся рыхлые пески, набухающие, пучинистые и слабые (текучепластичные и текучие) глинистые грунты, органо-минеральные, органические и техногенные грунты. Характеристики специфических грунтов должны определяться в результате непосредственных испытаний. При наличии в основании сооружения водонасыщенных мелких и пылеватых песков, органо-минеральных и органических грунтов возможно проявление виброползучести, а для водонасыщенных пылеватых песков - плывунных свойств. В этих случаях необходимо проведение исследований по специальной методике. 5.15 К опасным геологическим процессам на территории Москвы относятся современные движения земной коры, эрозия, карстово-суффозионные провалы и просадки, оползни, подтопление, образование различных техногенных и других слабых грунтов и техногенных полей. Схематические карты инженерно-геологического районирования территории Москвы по степени опасности проявления карстово-суффозионных процессов и по степени проявления оползневых процессов приведены в приложении В. 6. ЭКОЛОГИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ И УСТРОЙСТВЕ ОСНОВАНИЙ, ФУНДАМЕНТОВ, ПОДЗЕМНЫХ И ЗАГЛУБЛЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ 6.1 При проектировании и устройстве оснований, фундаментов, подземных и заглубленных сооружений должны быть учтены особенности экологической обстановки на участке строительства, дан прогноз ее изменения с учетом ожидаемого строительства и разработаны необходимые инженерные решения для защиты человека от вредных воздействий окружающей среды или улучшения экологической обстановки. При выборе вариантов проекта необходимо учитывать приоритетность решения экологических проблем и факторы, ухудшающие условия жизни человека. 6.2 При разработке проектных решений должны быть решены, в зависимости от природных и градообразующих условий, противооползневые и водозащитные мероприятия, мероприятия по защите от проявления карста и грунтов от загрязнений, решены вопросы отвалов загрязненного грунта и сохранения растительного слоя (СНиП 2.01.15). При строительстве на радоноопасных площадках должна предусматриваться противорадоновая защита подземных конструкций (СНиП 22-01). 6.3 При оценке экологической обстановки необходимо учитывать возможное изменение уровня подземных вод на застраиваемой территории (понижение при откачке и за счет дренажа, подтопление от действия различных факторов), которое может вызвать деформации грунтового массива, опасные для существующих и строящихся зданий и сооружений. 6.4 При возможном поступлении к объекту строительства загрязненных поверхностных вод проектом должно быть предусмотрено строительство защитных сооружений с тем, чтобы исключить или уменьшить поступление загрязненных вод на площадку, их инфильтрацию в грунт, уменьшить или исключить эрозию грунта. 6.5 В проекте следует учесть влияние устройства противофильтрационных завес на изменение уровня и направления движения подземных вод, а также на возможные дополнительные деформации близрасположенных зданий и сооружений. 6.6 В проект строящегося объекта должен быть включен раздел по организации геоэкологического мониторинга в соответствии с разделом 14. 7. ФУНДАМЕНТЫ МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ 7.1 Глубина заложения фундаментов должна приниматься согласно СНиП 2.02.01. Расчетное сопротивление грунтов оснований R для назначения 0 предварительных размеров фундаментов, а для объектов геотехнической категории 1 для окончательных расчетов допускается принимать согласно приложению Г. Значения R для указанных выше условий могут быть определены 0 также по результатам статического зондирования в соответствии с приложением Д. 7.2 Расчет деформаций фундаментов мелкого заложения производится по указаниям СНиП 2.02.01. При необходимости разделения осадки на глинистых грунтах на мгновенную и осадку консолидации может быть использован метод, изложенный в приложении Д. 7.3 При расчете плитных фундаментов предварительный размер плиты принимается исходя из габаритов сооружения и из условия p <= R , (7.1) 0 где p - среднее давление по подошве плиты; R - расчетное сопротивление грунта основания (приложение Г). 0 7.4 При расчете плитного фундамента допускается не учитывать влияние на перераспределение усилий в фундаменте реактивных касательных напряжений по его подошве. Допускается использование приближенных приемов учета нелинейных и неупругих деформаций основания и выполнение расчета плитного фундамента в предположении линейно-упругого деформирования материала фундамента и элементов надфундаментной конструкции. 7.5 Расчет системы основание - фундамент - сооружение следует выполнять с учетом последовательности возведения сооружения. Допускается расчет системы основание-фундамент-сооружение выполнять как совместно, так и раздельно по элементам системы, используя метод последовательных приближений. При расчете плитного фундамента допускается использовать расчетную схему основания, характеризующуюся переменным коэффициентом жесткости, учитывающим неоднородность в плане и по глубине и распределительную способность основания. 7.6 При необходимости улучшения прочностных и деформационных характеристик грунтов основания следует руководствоваться следующим. При наличии в основании сооружений слабых грунтов (рыхлых песков, глинистых грунтов текучепластичной и текучей консистенции, органо-минеральных и органических грунтов), а также сильно набухающих грунтов применяются следующие мероприятия: грунтовые подушки, свайные фундаменты или песчаные сваи; при пылеватых и 3 мелких песках рыхлых с плотностью сухого грунта до 1,65 т/м - уплотнение грунтов; при несвязных грунтах с коэффициентами фильтрации более 0,5 м/сутки - различные методы закрепления грунтов; при наличии трещиноватых скальных грунтов - метод цементации. 7.7 Для объектов геотехнической категории 3 следует проводить опытные работы по преобразованию свойств грунтов выбранным методом. 7.8 Необходимая степень уплотнения грунтов устанавливается в зависимости от последующего использования уплотненных грунтов, нагрузок, передаваемых на них от сооружений, возможных изменений температурно-влажностного режима уплотненного грунта, климатических условий, условий производства работ и пр. При отсутствии результатов лабораторных и полевых испытаний уплотненного грунта необходимую степень уплотнения, значения модулей деформации и расчетных сопротивлений оснований из уплотненных грунтов для объектов геотехнической категории 1 допускается принимать по приложению Е. 7.9 Инъекционное, буросмесительное закрепление грунтов и использование геокомпозитов с целью устройства фундаментов и подземных конструкций из закрепленных массивов допускается при применении способов, обеспечивающих необходимые прочностные и другие физико-механические свойства закрепленных грунтов. Рекомендуемые способы химического закрепления грунтов и области их применения приведены в приложении Е. Химически закрепленные грунты не могут быть использованы как гибкие фундаменты и конструкции. 8. СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ 8.1 Основными типами свай заводского изготовления, погружаемых тем или иным способом, применение которых эффективно при строительстве в Москве, являются: - забивные железобетонные сваи квадратного сплошного сечения, погружаемые в основание забивкой без выемки грунта или в лидерные скважины; - железобетонные сваи-оболочки (полые круглые), погружаемые вибропогружателями без выемки или с частичной выемкой грунта при соответствующем обосновании; - винтовые сваи, состоящие из металлической винтовой лопасти и трубчатого металлического ствола (трубы) со значительно меньшей по сравнению с лопастью площадью поперечного сечения, погружаемые в основание завинчиванием в сочетании с вдавливанием; - бурозавинчивающиеся сваи, представляющие собой металлическую трубу со спиральной навивкой, погружаемые в основание завинчиванием в сочетании с вдавливанием; - вдавливаемые железобетонные сваи квадратного сплошного сечения и металлические трубчатые сваи, погружаемые в основание вдавливанием. 8.2 Номенклатура забивных свай и свай-оболочек приведена в приложении Ж, при этом для обоих типов выделены составные сваи и сваи-колонны. 8.3 Применение вместо традиционных железобетонных свай сечением 30 х 30 см свай большого сечения, полых круглых свай, свай-колонн, а также составных свай различного типа более эффективно. При этом следует принимать во внимание, что длина цельных свай ограничена 12 м по условиям их транспортировки в городе Москве. При применении составных свай и наличии в основании слоя погребенного органо-минерального или органического грунта фундаменты должны быть запроектированы таким образом, чтобы стыки составных свай располагались на расстоянии не менее 3 м от подошвы слоя такого грунта. 8.4 Для винтовых свай диаметр винтовой лопасти составляет 40, 60, 80 и 100 см, наружный диаметр ствола - примерно в три раза меньше. 8.5 Для бурозавинчивающихся свай наружный диаметр металлических труб, используемых в качестве их стволов, составляет от 10 до 60 см, а длина не превышает 12 м. Спиральная навивка представляет собой непрерывный металлический стержень треугольного, квадратного или круглого сечения (например, арматуру) шириной (0,04-0,06) d, приваренный к металлической трубе с шагом (0,5-1,0) d, где d - наружный диаметр трубы. 8.6 Для вдавливаемых свай ширина грани железобетонных квадратных свай составляет 20, 25 и 30 см, а наружный диаметр металлических трубчатых свай изменяется в диапазоне от 15 до 32,5 см. Вдавливание таких свай (особенно металлических) может осуществляться отдельными секциями. 8.7 Основными типами свай, изготавливаемых непосредственно на площадке, применение которых эффективно при строительстве в городе Москве, являются: - буронабивные железобетонные сваи сплошного сечения с уширениями и без них, устраиваемые путем бурения скважин, изготовления при необходимости уширения и последующего их бетонирования; - буроинъекционные сваи, устраиваемые в пробуренных скважинах путем нагнетания в них (инъекции) мелкозернистой бетонной смеси или цементно-песчаного раствора, либо буроинъекционные сваи РИТ, ствол которых формируется по разрядно-импульсной технологии электрическими разрядами. 8.8 Номенклатура буронабивных свай приведена в приложении Ж. Сваи должны изготавливаться из тяжелого бетона класса не ниже В15. 8.9 Диаметр буроинъекционных свай составляет от 15 до 25 см, длина - до 40 м. 8.10 Для уменьшения общей и неравномерной осадок сооружений с большой нагрузкой на фундамент следует при проектировании рассмотреть вариант использования комбинированного свайно-плитного фундамента, состоящего из железобетонной плиты, располагаемой на грунте у поверхности или, при наличии подземных этажей, у пола нижнего этажа, и жестко связанных с плитой свай. Применяются буронабивные сваи диаметром 0,8-1,2 м, а также квадратные забивные сваи сечением не менее 30 х 30 см. Длину свай следует принимать от 0,5 B до В (В - ширина фундамента), а расстояние между сваями - от 5 до 7 диаметров или ширин грани сваи в зависимости от геотехнической категории объекта, по результатам расчета. Определение несущей способности свай 8.11 Несущая способность свай, за исключением бурозавинчивающихся, при применении расчетных методов определяется согласно требованиям раздела 4 СниП 2.02.03. 8.12 Несущую способность бурозавинчивающихся свай F , кН, d определяют по формуле: F = гамма (гамма RA + u сигма гамма f h ), (8.1) d c cR cf i i где гамма - коэффициент условий работы свай в грунте, c принимаемый гамма = 1; c R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, определяемое по формуле 8.2; 2 А - площадь поперечного сечения ствола сваи, брутто, м ; u - периметр поперечного сечения ствола сваи, м; f - расчетное сопротивление i-го слоя грунта на боковой i поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 2 СНиП 2.02,03; h - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой i поверхностью сваи, м; гамма - коэффициент условий работы грунта под нижним концом cR сваи, принимаемый гамма = 0,8; cR гамма - коэффициент условий работы грунта на боковой cf поверхности сваи, принимаемый равным 1,1 при погружении сваи с поверхности грунта в ненарушенный грунтовый массив, равным 0,8 - при погружении сваи в разрыхленный предварительным бурением грунтовый массив и равным 0,6 при погружении сваи в лидерную скважину. Расчетное сопротивление грунта R следует определять по формуле: R = альфа c + альфа гамма h, (8.2) 1 1 2 1 где: альфа , альфа - безразмерные коэффициенты, принимаемые 1 2 по таблице 8.1 в зависимости от расчетного угла внутреннего трения грунта фи основания; 1 c - расчетное значение удельного сцепления грунта основания, 1 кПа; гамма - осредненное расчетное значение удельного веса 1 3 грунтов, кН/м , залегающих выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды); h - глубина погружения сваи, м. 8.13 Несущую способность всех видов свай по результатам полевых испытаний определяют по требованиям раздела 5 СНиП 2.02.03. При использовании статического зондирования несущая способность свай может быть определена по указаниям п.п. 8.14-8.16. 8.14 Значение расчетного сопротивления (несущей способности) 0 отдельной сваи в точке зондирования F , кН, определяемое без d использования данных о сопротивлении грунта на боковой поверхности зонда, вычисляется по формулам: Таблица 8.1 ------------------------------------------------------------------- Расчетное значение¦ Коэффициенты ¦Расчетное значение¦Коэффициенты угла внутреннего ¦ ------------ ¦ угла внутреннего ¦-------------- трения грунта в ¦ альфа ¦альфа ¦ трения грунта в ¦альфа ¦альфа рабочей зоне ¦ 1¦ 2¦ рабочей зоне ¦ 1¦ 2 фи град. ¦ ¦ ¦ фи град. ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ------------------------------------------------------------------- 13 7,8 2,8 24 18,0 9,2 15 8,4 3,3 26 23,1 12,3 16 9,4 3,8 28 29,5 16,5 18 10,1 4,5 30 38,0 22,5 20 12,1 5,5 32 48,4 31,0 22 15,0 7,0 34 64,9 44,4 ------------------------------------------------------------------- а) для забивной сваи 0 F = бета g A + u сигма f h , (8.3) d 1 c i i где: бета - коэффициент условий работы грунта под нижним 1 концом сваи, принимаемый по табл. 8.2; g - сопротивление конуса зонда на уровне подошвы сваи, c определяемое на участке 1d выше и 4d ниже подошвы сваи, кПа; 2 A - площадь подошвы сваи, м ; u - периметр поперечного сечения сваи, м; f - среднее сопротивление i-го слоя грунта, кПа, принимаемое i по табл. 8.2 в зависимости от сопротивления зонда g МПа; c h - толщина i-го слоя грунта, м; i d - диаметр сваи, м. Таблица 8.2 ------------------------------------------------------------------- Значения Значения g , МПа c ------------------------------------------------------------------- 1 2,5 5 7,5 10 12 f , кПа 20 30 45 60 70 80 i бета 0,35 0,30 0,25 0,20 0,20 0,20 1 ------------------------------------------------------------------- б) для буронабивной сваи 0 F = RA + u сигма гамма f h , (8.4) d cf i i где: R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по табл. 8.3 в зависимости от среднего сопротивления конуса g , кПа, на участке, расположенном в пределах c от одного диаметра выше до двух диаметров ниже подошвы проектируемой сваи; A - площадь опирания сваи на грунт, м; u - периметр поперечного сечения сваи, м; f - среднее значение расчетного сопротивления грунта на i боковой поверхности сваи, кПа, на расчетном участке h , сваи, i определяемое по данным зондирования в соответствии с табл. 8.3; h - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой i поверхностью сваи, которая должна приниматься не более 2 м; гамма - коэффициент, зависящий от технологии изготовления cf сваи и принимаемый: а) при сваях, бетонируемых насухо, равным 1; б) при бетонировании под водой, под глинистым раствором, а также при использовании обсадных инвентарных труб, равным 0,7. Таблица 8.3 ------------------------------------------------------------------- Сопротивление ¦Расчетное сопротивление ¦ Среднее значение конуса зонда g ,¦грунта под нижним концом¦ расчетного сопротивления c ¦буронабивной сваи R, кПа¦ на боковой поверхности кПа ¦ ¦ сваи f , кПа ¦ ¦ i +------------------------+------------------------- ¦Пески ¦Глинистые грунты ¦Пески ¦Глинистые грунты ------------------------------------------------------------------- 1000 - 200 - 15 2500 - 580 - 25 5000 900 900 30 35 7500 1100 1200 40 45 10000 1300 1400 50 60 12000 1400 - 60 - 15000 1500 - 70 - 20000 2000 - 70 - ------------------------------------------------------------------- Примечания: 1. Значения R и f , для промежуточных значений g , i c определяются по линейной интерполяции. 2. Приведенные в таблице значения R u f , относятся к буровым i сваям диаметром 600-1200 мм, погруженным в грунт не менее чем на 5 м. При возможности возникновения на боковой поверхности сваи отрицательного трения значения f для оседающих слоев принимают со i знаком "минус". 3. При принятых в таблице значениях R u f , осадка сваи при i расчетной нагрузке F не превышает 0,03d. d 8.15 Несущая способность F , кН, свай по результатам их d расчетов по формулам (8.3) и (8.4), основанным на данных статического зондирования конусом, определяется как среднее 0 значение из частных значений F для всех точек зондирования, d которых должно быть не менее шести. 8.16 При определении несущей способности сваи по результатам статического зондирования следует провести контрольный расчет в соответствии с п. 8.11. При расхождениях в полученных значениях несущей способности свай более 25% следует провести статические испытания не менее 2 натурных свай. 8.17 В развитие п. 5.4 СНиП 2.02.03 в случае, если число свай n, испытанных статической нагрузкой на вдавливание в одинаковых грунтовых условиях, составляет менее шести (3-5), следует использовать результаты статического зондирования для оценки коэффициента вариации опытных данных, и определять несущую способность по формуле F = сигма F /n гамма , (8.5) d u gs где: сигма F /n - среднее значение предельного сопротивления u по испытаниям 3-5 свай; F - частное значение предельного сопротивления сваи; u гамма - коэффициент надежности по грунту, определяемый по gs результатам зондирования по формуле гамма = 1 + V , (8.6) gs s где: V - коэффициент вариации результатов зондирования, s определяемый по формуле 2 V = (n /сигма F ) корень квадрат. из сигма (F - F s) /n ) (8.7) s s si si s где: F и F - соответственно частные и среднее значения si s несущей способности свай, определенные по результатам зондирования; n - число точек зондирования (не менее шести). s При двух испытаниях свай несущую способность следует принимать равной меньшему значению из результатов испытаний, а коэффициент надежности по грунту гамма = 1. Расчет осадок, кренов и горизонтальных перемещений свай и свайных фундаментов 8.18 Расчет осадки и крена свайного фундамента следует производить в соответствии с п.п. 8.19-8.33, а горизонтальных перемещений - в соответствии с п. 8.34 и приложением К. 8.19 Расчет осадок свайных фундаментов (из отдельных свай, кустов свай) следует производить исходя из условия s <= s , (8.8) u где s - совместная деформация сваи, свайного фундамента и сооружения, определяемая расчетом; s - предельное значение средней осадки фундамента здания или u сооружения, принимаемое по указаниям СНиП 2.02.01. 8.20 Осадку s , м, одиночной висячей сваи определяют на основе 1 решения, полученного численными методами, по формуле S = PI /E d (8.9) i s sL где P - расчетное значение нагрузки на сваю, кН; I - коэффициент осадки, зависящий от отношения l/d длины сваи s к ее диаметру (или стороне квадратной сваи) и от относительной жесткости сваи ламбда = E /E , p sL где Е - модуль упругости материала сваи; p Е - модуль деформации грунта, который в рассматриваемом sL решении следует определять на уровне подошвы сваи, если ниже подошвы сваи нет слабых грунтов, кПа; d - диаметр или сторона квадратной сваи, м. 8.21 Коэффициент осадки в формуле (8.9) для сваи, принимаемой несжимаемой, определяют по формуле I = 2,6/(l/d + 4) (8.10) s Значения коэффициента I , для сжимаемой сваи принимаются по s табл. 8.4. 8.22 При расчете осадки сваи значение модуля деформации грунта Е определяется по результатам полевых испытаний грунтов сваей при sL применении на объекте более 100 свай. При использовании результатов статического зондирования для расчета осадки принимаются значения модуля деформации Е грунта в sL зависимости от сопротивления зондированию g : c - в песках - Е = 6 g ; sL c - в глинистых грунтах при расчете буровых свай - Е = 10 g ; sL c - в глинистых грунтах при расчете забивных свай - Е = 12 g ; sL c 8.23 Осадка куста свай при расстояниях между сваями (3-4)d определяется как осадка условного массивного фундамента на естественном основании согласно требованиям раздела 6 СНиП 2.02.03. При расстояниях между сваями в кусте до 7d, при однородных или улучшающихся с глубиной грунтах основания, расчет осадки куста свай также выполняется по методике, учитывающей взаимовлияние свай в кусте (пп. 8.24-8.27). Таблица 8.4 ------------------------------------------------------------------- l/d Значения I при ламбда, равном ------------------------------------------------- 100 1000 10000 ------------------------------------------------------------------- 10 0,19 0,16 0,15 25 0,18 0,10 0,08 50 0,17 0,06 0,05 ------------------------------------------------------------------- Примечание. Для промежуточных значений l/d и ламбда значения I , определяются по интерполяции s 8.24 Осадка куста свай s определяется по формуле G s = s R , (8.11) G 1 s где s - осадка одиночной сваи при принятой на нее нагрузке, 1 определяемая по формуле (8.9), при этом нагрузка P принимается равной средней нагрузке на сваю в кусте; R - коэффициент увеличения осадки (п. 8.25). s 8.25 При использовании осадки одиночной сваи для проектирования свайных кустов и полей, следует учитывать, что осадка группы свай в результате их взаимодействия в свайном фундаменте увеличивается, что учитывается коэффициентом увеличения осадки R (табл. 8.5). s Таблица 8.5 составлена для групп свай квадратной формы см. графу 1 таблицы). Для групп свай прямоугольной формы следует руководствоваться тем, что они имеют одинаковую эффективность с квадратными группами при одинаковом расстоянии между сваями. Для прямоугольного фундамента значения R , принимаются при числе свай n (графа 1), s равном квадрату намечаемого количества свай на короткой стороне фундамента. 8.26 Таблица 8.5 справедлива для свай, объединенных жестким ростверком, расположенным над поверхностью грунта или на слое относительно слабых поверхностных грунтов, когда ростверк практически не влияет на осадку группы свай. При низком ростверке со сваями под отдельные колонны (кусты свай), не связанные общей плитой, значения R в табл. 8.5 могут s быть уменьшены за счет работы ростверка, расположенного на грунте, в зависимости от отношения расстояния a между осями свай к их диаметру d: при a/d = 3 - на 10%; при a/d = 5 - 10 - на 15%. 8.27 Проверка расчетного сопротивления грунта основания подошвы свайного ростверка производится по указаниям СНиП 2.02.01. 8.28 Метод расчета осадки комбинированного свайноплитного фундамента (КСП фундамента) приведен в приложении И. 8.29 Если под нижними концами свай залегают грунты с модулем деформации E <= 20 МПа и доля временной нагрузки не превышает 40% sb общей нагрузки, осадку КСП фундамента допускается определять по формуле. s = 0,12 pB/E , (8.12) sb где p - среднее давление на уровне подошвы плитного ростверка; Е - средневзвешенный модуль деформации сжимаемой толщи sb грунта под нижними концами свай, равной ширине ростверка В. Таблица 8.5 --------------------------------------------------------------------------------- Число Значения коэффициента Rs свай ---------------------------------------------------------------------------- n 1/d = 10; ламбда = 100 1/d = 2510; ламбда = 1000 1/d = 50; ламбда = 10000 ---------------------------------------------------------------------------- a/d a/d a/d ---------------------------------------------------------------------------- 3 5 7 10 3 5 7 10 3 5 7 10 --------------------------------------------------------------------------------- 4 1,40 1,30 1,20 1,10 2,45 2,00 1,80 1,70 2,75 2,25 2,00 1,80 9 2,25 2,00 1,90 1,80 3,90 3,25 2,90 2,65 4,35 3,55 3,15 2,85 16 2,85 2,50 2,35 2,25 4,90 4,10 3,65 3,30 5,50 4,50 4,00 3,60 25 3,30 3,00 2,75 2,60 5,60 4,75 4,25 3,90 6,50 5,25 4,70 4,25 36 3,70 3,30 3,10 2,90 6,40 5,35 4,80 4,30 7,20 5,85 5.25 4,70 49 4,00 3,55 3,30 3,15 6,90 5,75 5,10 4,70 7,75 6,35 5,60 5,10 100 4,70 4,20 4,00 3,70 8,20 6,80 6,10 5,50 9,20 7,50 6,70 6,00 196 5,40 4,80 4,50 4,25 9,35 7,75 7,00 6,35 10,50 8,60 7,65 6,90 400 6,15 5,50 5,10 4,85 10,60 8,85 7,90 7,20 12,00 9,80 8,70 7,80 1000 7,05 6,30 6,00 5,55 12,30 10,00 9,15 8,25 13,80 11,25 10,05 9,00 --------------------------------------------------------------------------------- Примечание: В каждом столбце при других значениях n коэффициент Rs определяется по формуле: Rs(n) = 1/2Rs(100)lg n 8.30 Проверка расчетного сопротивления грунта основания подошвы свайного ростверка производится по формуле (7) СНиП 2.02.01 на часть нагрузки, приходящейся по расчету на плиту, считая нагрузку равномерно распределенной по жесткому ростверку. 8.31 Выполненные расчеты осадки кустов свай и КСП фундаментов должны быть сопоставлены с расчетом их осадки как условного фундамента на естественном основании в соответствии со СНиП 2.02.03. 8.32 Крен прямоугольного свайного фундамента следует определять по формуле 2 2 i = 8i (1 - v )(M/гамма EL b) (8.13) 0 f где i - безразмерный коэффициент, устанавливаемый по табл. 0 8.6 в зависимости от 2h/L, где h - глубина погружения свай, и от отношения L/b. v - коэффициент Пуассона; M - расчетный момент, действующий на фундамент; гамма - коэффициент надежности по нагрузке; f E - модуль деформации грунта в основании свай; L и b - длина и ширина фундамента; 8.33 Крен круглого фундамента следует определять по формуле 2 3 i = i (l - v )(M/гамма Er ) (8.14) 0 f где i определяется по табл. 8.7 в зависимости от отношения 0 h/r, (r - радиус фундамента). 8.34 При расчете горизонтальных перемещений свай следует руководствоваться приложением 1 СНиП 2.02.03. Для объектов II и III уровня ответственности расчет горизонтальных перемещений куста свай при жестко заделанных в ростверк сваях допускается выполнять по методу, приведенному в приложении К. Таблица 8.6 ------------------------------------------------------------------- Значения Значения i при L/b, равном 0 ------------------------------------------------------ 2h/L 0,5 2,4 5 ------------------------------------------------------------------- 0,5 0,37 0,36 0,28 1 0,32 0,30 0,25 3 0,30 0,22 0,18 ------------------------------------------------------------------- Таблица 8.7 ------------------------------------------------------------------- h/r 0,5 1,0 2,0 5,0 ------------------------------------------------------------------- i 0,36 0,26 0,23 0,23 0 ------------------------------------------------------------------- Примечание: В таблицах 8.6 и 8.7 значения i для промежуточных значений 0 h/L, L/b и h/r принимаются по интерполяции. Проектирование свайных фундаментов, сооружаемых вблизи существующих зданий и сооружений 8.35 При проектировании свайных фундаментов зданий, которые должны возводиться вблизи существующих зданий и сооружений, необходимо учитывать: - тип и конструкции фундаментов существующих зданий и сооружений, состояние их конструкций, а также наличие в них высокоточного оборудования, чувствительного к вибрации, вызываемой забивкой свай; - допустимое расстояние от погружаемых забивкой свай до зданий и сооружений, которое должно назначаться не менее 20 м. Меньшее расстояние допускается принимать только по результатам пробной забивки свай с измерением фактических колебаний (ВСН 490-87); - возможность подъема (выпора) поверхности грунта при забивке свай в кустах и свайных полях; - возможность выжимания грунта из под зданий и сооружений при проходке вблизи них буровых скважин для буронабивных свай, что должно быть исключено за счет обсадки скважин и/или проходки их под глинистым (бентонитовым) раствором с сохранением уровня раствора на 2 м выше уровня подземных вод при их наличии. 9. ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОДЗЕМНЫХ И ЗАГЛУБЛЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ 9.1 Подземные и заглубленные сооружения подразделяются по способу их устройства на возводимые открытым и закрытым* способом. 9.2 Выбор конструктивного решения и методов устройства оснований и фундаментов подземных и заглубленных сооружений следует определять с учетом: - назначения сооружения, объемно-планировочных решений, глубины заложения; - нагрузок, передаваемых на сооружение; - инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства; - условий существующей застройки и влияния на нее подземного строительства; - взаимного влияния проектируемого сооружения и существующих подземных сооружений; - экологических требований; - технико-экономического сравнения вариантов проектных решений. 9.3 При строительстве подземных и заглубленных сооружений открытым способом с использованием постоянных ограждающих конструкций ("стена в грунте", буросекущиеся сваи и пр.) разведочные геологические скважины на площадке должны быть размещены по сетке не более 20 х 20 м или по трассе ограждающих конструкций не реже чем через 20 м. Количество разведочных скважин должно составлять не менее пяти. Инженерно-геологическое строение площадки должно быть изучено на глубину не менее 10 м ниже подошвы стены, но и не менее чем на глубину 1,5Н + 5 м, где H - глубина заложения подошвы c c ограждающей конструкции. Указанная глубина должна назначаться не менее чем для 30% разведочных скважин, но не менее, чем для трех скважин. 9.4 Глубина разведочных скважин должна быть не менее чем 1,5Н + 5 м при строительстве открытым способом, где Н - глубина k k котлована. 9.5 Для проектирования заглубленных и подземных сооружений геотехнической категории 3 программа инженерно-геологических изысканий должна составляться с привлечением специализированных научных организаций. При необходимости в ходе инженерно-геологических изысканий следует выполнять работы по исследованию напряженного состояния грунтового массива, опытному водопонижению, опытному закреплению грунтов, опытному замораживанию грунтов, устройству опытных захваток буронабивных свай или "стены в грунте", геофизические и прочие исследования. 9.6 При проектировании подземных и заглубленных сооружений, перекрывающих частично или полностью естественные фильтрационные потоки в грунтовом или скальном массиве, а также изменяющих условия и пути фильтрации подземных вод, следует выполнять прогноз изменений гидрогеологического режима площадки строительства. 9.7 Прогноз изменений гидрогеологического режима и напряженно-деформированного состояния грунтового массива при проектировании сооружений геотехнической категории 2 и 3, возводимых открытым способом, следует выполнять путем математического моделирования с использованием нелинейных моделей механики сплошных сред численными методами. Примечание: Математическое моделирование изменения напряженно-деформированного состояния грунтового массива допускается не проводить при расположении существующих зданий и сооружений на расстоянии более 2Н для сооружений геотехнической k категории 2 и на расстоянии более 3Н для сооружений геотехнической k категории 3, где Н - глубина котлована. k Контактные напряжения и боковое давление грунта на подземные и заглубленные сооружения 9.8 При расчете нормальных и касательных напряжений на контакте грунтового массива и конструкций подземных и заглубленных сооружений (контактные напряжения) следует, как правило, использовать нелинейные модели механики сплошных сред или нелинейные контактные модели. Выбор моделей следует осуществлять в зависимости от вида грунтов, а также от особенностей решаемой задачи. Основные классы моделей приведены в приложении М. Примечания: 1. Для определения контактных напряжений допускается использовать модели линейно-деформируемого полупространства, а также линейные контактные модели. 2. При использовании специализированных программ для ЭВМ результаты расчетов должны быть сопоставлены с расчетами по замкнутым формулам. 9.9 При соответствующем обосновании в расчетах допускается использование методов, в которых давление грунтов на конструкции подземных сооружений рассматривается как сумма заданного активного давления и реактивного отпора основания. 9.10 При использовании методов расчета, указанных в п. 9.9, значения активного давления грунта на конструкции подземных сооружений следует определять в зависимости от инженерно-геологического строения площадки, способа возведения сооружения, глубины его заложения, габаритов и конструктивных особенностей сооружения. В этом случае вертикальное давление грунта следует определять по указаниям СНиП 2.05.03. При проектировании подземных сооружений в насыпи или широком котловане с обратной засыпкой следует учитывать возможность превышения вертикальным давлением грунта значений бытового давления грунта. 9.11 Боковое давление грунта на конструкции подземных сооружений, устраиваемых открытым способом, следует определять в зависимости от инженерно-геологического и гидрогеологического строения площадки с учетом внешних нагрузок на грунтовый массив, возможных перемещений и деформаций конструкций, а также порядка и технологии выполнения работ по устройству конструкций. Зависимость значений бокового давления грунта от величины горизонтальных смещений конструкций допускается принимать в соответствии с приложением Н. Значения активного давления р , бокового давления грунта в о состоянии покоя р и пассивного давления р допускается а р определять в соответствии с требованиями СНиП 2.06.07. Значения реактивного давления грунта следует определять в соответствии с указаниями п. 9.8. ____________ *) Требования настоящего нормативного документа на этот способ не распространяются. 10. ПОДПОРНЫЕ СТЕНЫ И ОГРАЖДЕНИЯ КОТЛОВАНОВ 10.1 Подпорные стены и ограждения котлованов в зависимости от конструкции подразделяются на: - гравитационные, устойчивость которых обеспечивается собственным весом конструкций и грунта засыпки. К гравитационным относятся массивные, уголковые и ячеистые подпорные стены; - гибкие, устойчивость которых обеспечивается заделкой в грунтовом массиве, анкерными и распорными конструкциями. К гибким относятся "стены в грунте", шпунтовые и свайные ограждения; - комбинированные, представляющие собой сочетание первого и второго видов. 10.2 При расчете подпорных стен и ограждений котлованов по первой группе предельных состояний выполняются следующие расчеты: - устойчивости положения стены против сдвига, опрокидывания и поворота; - устойчивости, несущей способности и местной прочности основания; - прочности элементов конструкций и узлов соединения; - несущей способности и прочности анкерных элементов; - устойчивости и прочности распорных элементов; - фильтрационной устойчивости основания. Во второй группе предельных состояний выполняются следующие расчеты: - основания, подпорных стен и их конструктивных элементов по деформациям; - элементов конструкций стен по раскрытию трещин. При проектировании подпорных стен, устраиваемых способом "стена в грунте", следует выполнять расчет устойчивости стенок траншеи, заполненной тиксотропным раствором. При проектировании подпорных стен, устраиваемых из отдельно стоящих шпунтовых элементов, следует выполнять расчет прочности основания на продавливание грунта. 10.3 При проектировании подпорных стен и ограждений котлованов следует учитывать: - технологические особенности возведения и последовательность технологических операций; - необходимость устройства пристенного дренажа, использования анкерных или распорных конструкций; - возможность изменений физико-механических характеристик грунтов, связанных с процессами бурения, забивки и другими технологическими воздействиями; - необходимость обеспечения требуемой водонепроницаемости конструкции; - необходимость передачи на конструкцию вертикальных нагрузок; - возможность применения конструктивных решений и мероприятий по снижению величин давлений на подпорные стены (разгружающих элементов, геотекстильных материалов, армированного грунта и пр.). 10.4 Глубина заложения подпорных стен должна определяться статическими расчетами. При проектировании подпорных стен в водонасыщенных грунтах глубину заложения стены следует назначать с учетом возможности ее заделки в водоупорный слой с целью обеспечения производства работ по экскавации грунта без применения мероприятий по водоотливу или водопонижению. 10.5 При проектировании подпорных стен, устраиваемых с обратной засыпкой грунта, расчетные значения характеристик грунтов 1 обратной засыпки (удельного веса гамма , угла внутреннего трения 1 1 фи и удельного сцепления с ), уплотненных до 0,95 от их плотности в природном сложении, допускается устанавливать по расчетным характеристикам тех же грунтов в природном сложении (гамма, фи, с) 1 в соответствии со следующими зависимостями: гамма = 0,95гамма; 1 1 фи = 0,9фи; с = 0,5с. 10.6 При определении контактных напряжений и бокового давления грунта на подпорные стены и ограждения котлованов следует учитывать: - внешние нагрузки и воздействия на грунтовый массив, такие как пригрузка от складируемых материалов, нагрузка от строительных механизмов, транспортная нагрузка на проезжей части, нагрузка, передаваемая через фундаменты близрасположенных зданий и сооружений, и пр.; - отклонение граней подпорной стены от вертикали; - наклон поверхности грунта, неровности рельефа и отклонение границ инженерно-геологических элементов от горизонтали; - возможность устройства берм и откосов в котловане в процессе производства работ; - прочностные характеристики на контакте стена-грунтовый массив; - деформационные характеристики подпорной стены, анкерных и распорных элементов; - порядок производства работ; - возможность перебора грунта в процессе экскавации; - дополнительные давления на подпорные стены, вызванные пучением, набуханием грунтов, а также проведением работ по нагнетанию в грунт растворов, тампонажу и пр.; - температурные и динамические (вибрационные) воздействия. 10.7 Силы трения и сцепления на контакте стена-грунтовый массив должны определяться в зависимости от: - значений прочностных характеристик грунта; - гидрогеологических условий площадки; - качества поверхности контакта и материала подпорной конструкции; - направления и значений перемещений стены; - технологии устройства стены; - способности ограждающей конструкции воспринимать вертикальные нагрузки. При отсутствии экспериментальных исследований в расчетах по первой и второй группам предельных состояний допускается принимать следующие расчетные значения прочностных характеристик на контакте стена-грунтовый массив: - удельное сцепление с = 0; к - угол трения грунта по материалу стены фи = гамма фи, где к к фи - угол внутреннего трения грунта, гамма - коэффициент условий к работы, принимаемый по таблице 10.1. 10.8 При проектировании подпорных стен и ограждений котлованов с анкерными конструкциями расчетное значение несущей способности основания анкеров следует назначать после проведения опытных (не менее трех) натурных испытаний анкеров. Таблица 10.1 ------------------------------------------------------------------- Материал Технология устройства и особые условия гамма стены к ------------------------------------------------------------------- Монолитные гравитационные стены и гибкие стены, бетонируемые насухо 0.67 ------------------------------------------------------ Бетон, Монолитные гибкие стены, бетонируемые под железобетон глинистым раствором в грунтах естественной влажности. Сборные гравитационные стены 0,5 ------------------------------------------------------ Монолитные гибкие стены, бетонируемые подглинистым раствором в водонасыщенных грунтах. Сборные гибкие стены, устраиваемые под глинистым раствором в любых грунтах 0,33 ------------------------------------------------------------------- ------------------------------------------------------------------- Материал Технология устройства и особые условия g стены к ------------------------------------------------------------------- Металл В мелких и пылеватых водонасыщенных песках 0 ------------------------------------------------------ Дерево В прочих грунтах 0,33 ------------------------------------------------------------------- Любой При наличии вибрационных нагрузок на основание 0 ------------------------------------------------------------------- 10.9 При проектировании конструктивных элементов подпорных стен и ограждений котлованов следует руководствоваться требованиями СНиП 2.03.01. 11. СТРОИТЕЛЬНОЕ ВОДОПОНИЖЕНИЕ, ГИДРОИЗОЛЯЦИЯ И ДРЕНАЖ 11.1 Проект строительного водопонижения должен решить следующие задачи: - предотвращение поступления подземных вод в котлованы, траншеи и подземные выработки, разрабатываемые в обводненных грунтах; - предупреждение прорывов подземных вод или выпора водоупорных слоев грунта в днище котлованов при наличии в их основании водовмещающих горизонтов с напорным режимом фильтрации; - предотвращение неблагоприятного изменения физико-механических свойств грунтов и развития опасных процессов в грунтовой толще (карст, вымыв заполнителя, подтопление, оползни и т. п.) в связи с изменением природных гидрогеологических условий; - организация отвода поверхностных и каптированных вод к местам сброса; - предотвращение недопустимых осадок близлежащего грунтового массива в результате снижения уровня подземных вод, а также осадок оснований зданий и сооружений в зоне влияния водопонизительных работ, которые могут повлечь деформации конструкций; - обеспечение стабильности экологических условий окружающей среды в связи с нарушением водного баланса на участке строительства; - разработка мероприятий, обеспечивающих необходимый контроль качества выполняемых водопонизительных работ; - обеспечение мониторинга окружающего грунтового массива и близлежащих зданий и сооружений в период ведения водопонизительных работ; - обеспечение техники безопасности выполняемых работ. 11.2 Места сброса каптированных поверхностных и подземных вод должны быть согласованы в установленном порядке. 11.3 В сложных гидрогеологических условиях, когда по имеющимся материалам изысканий не представляется возможным произвести обоснованные расчеты водопонижения, проект должен предусматривать организацию опытно-производственных кустовых откачек по СНиП 2.06-14, результаты которых используются для внесения корректив в проект. 11.4 Положение пониженного УПВ под дном осушаемой выработки следует определять в зависимости от скорости восстановления уровня подземных вод за время возможного аварийного перерыва в работе водопонизительной системы. 11.5 Выбор способов водопонижения должен учитывать конструктивные особенности и размеры сооружения, особенно его подземной части, инженерно-геологические и гидрогеологические условия стройплощадки, размеры осушаемой площади, способ производства общестроительных работ в защищаемом котловане, продолжительность этих работ и другие условия. 11.6 При проектировании следует рассмотреть возможность комбинированного использования следующих способов водопонижения: водоотлив, дренаж, иглофильтры (легкие и эжекторные), скважины (открытые самоизливающиеся, поглощающие, сквозные, лучевые), электроосмос. 11.7 Иглофильтровый способ при вакуумном водопонижении (вакуум развивается в зоне фильтрового звена иглофильтра) следует применять в малопроницаемых грунтах с коэффициентом фильтрации от 0,1 до 2 м/сутки. 11.8 Электроосмотический способ следует применять в слабопроницаемых грунтах с коэффициентом фильтрации менее 0,1 м/сутки. 11.9 Открытые, имеющие в своей полости атмосферное давление, водопонизительные скважины следует применять для понижения уровня подземных вод или снятия напора подземных вод в грунтах с коэффициентами фильтрации более 2 м/сутки. 11.10 Расчеты водопонижения следует производить для установившегося режима фильтрации во всех случаях, а для неустановившегося режима в период формирования депрессионной воронки - с охватом периода от начала откачки до установившегося режима. 11.11 Для условий неоднородного фильтрационного потока, сложного очертания контуров питания и водоприемного фронта и т. п. расчет водопонизительных систем следует производить с использованием моделирования или других специальных методов. 11.12 До начала водопонизительных работ необходимо обследовать техническое состояние зданий и сооружений, находящихся в зоне депрессионной воронки, уточнить состояние существующих подземных коммуникаций. 11.13 При понижении уровня подземных вод более 2 м, особенно в слабых глинистых грунтах, торфах, необходимо производить расчет ожидаемых осадок в зоне развития депрессионой воронки. 11.14 При устройстве заглубленных в водоносный слой и протяженных подземных сооружений, возможен барражный эффект, в результате которого поднимается уровень подземных вод с верховой стороны и снижается с низовой стороны. Следует предусматривать мероприятия по устранению неблагоприятных последствий барражного эффекта (дренаж, противофильтрационные завесы и др.). Гидроизоляция фундаментов и частей подземных сооружений 11.15 Конструкция гидроизоляции должна выбираться в зависимости от гидростатического напора подземных вод на уровне пола наиболее заглубленного помещения, требований заданного режима влажности помещений, грунтовых условий и агрессивности окружающей грунтовой среды. Верхнюю границу гидроизоляции стен следует принимать на 0,5 м выше максимального прогнозируемого уровня подземных вод. 11.16 При проектировании гидроизоляции следует учесть, что водонепроницаемость сооружений может быть обеспечена применением плотного монолитного бетона специального состава с пластифицирующими и водоотталкивающими добавками. 11.17 При выборе метода гидроизоляции подземных сооружений следует рассмотреть возможность применения гидроизоляций: окрасочной, битумной, битумно-полимерной, цементной штукатурной, цементной торкретной и штукатурной из холодных и горячих асфальтовых мастик, а также асфальтовой литой и пластмассовой гидроизоляций и гидроизоляции на основе бентонита и др. При применении гидроизоляции из рулонных пластмассовых полимерных пленок могут быть использованы различные пленки - полиэтиленовые, полипропиленовые, поливинилхлоридные, гидропластовые, стеклопластовые, стеклорубероидные и др. 11.18 Для восстановления гидроизоляции при эксплуатации сооружения рекомендуется рассмотреть возможность использования фильтрационных завес, устраиваемых путем нагнетания в грунт через инъекторы раствора битума, жидкого стекла, петролатума, различных смол. Дренаж 11.19 Мероприятия по дренированию территории застройки должны разрабатываться на ранних стадиях проектирования, начиная с генерального плана застройки. Проект дренирования обводненной территории должен решить следующие задачи: - регулирование режима уровней подземных вод на территории расположения заглубленных и подземных сооружений, исключающее как поступление подземных вод в эти сооружения, так и контакт их с внешней поверхностью; - предотвращение обводнения грунтов оснований сооружений или усиления фильтрации подземных вод, что может привести к снижению прочностных свойств грунтов и несущей способности оснований и вызвать осадки оснований; - исключение возникновения или активного течения опасных геологических процессов (карст, суффозия, оползни); - предотвращение или снижение интенсивности коррозии конструкций подземных сооружений и коммуникаций различного назначения; - обеспечение стабильности экологических и требуемых санитарных условий на подтопляемых территориях; - обеспечение мониторинга осушаемого грунтового массива. 11.20 Проектные решения по дренированию территории или устройству локальных дренажей должны содержать: - описание исходных данных по природным условиям стройплощадки и местам отвода каптированных дренажами подземных вод; - характеристику строящихся и существующих на дренируемой территории заглубленных и подземных сооружений и требующих защиты коммуникаций, а также технологию и сроки строительных работ по устройству дренажных систем; - способы дренирования, обоснование их выбора, общее устройство дренажных систем, результаты фильтрационных и гидравлических расчетов, планы и продольные профили с геологическими разрезами, чертежи конструкций водозаборных и водоотводящих устройств, способы их сооружения, спецификации необходимого оборудования и материалов, решения по энерго- и водообеспечению, объемы работ и график их выполнения; - размещение в системе мониторинга геодезических марок, наблюдательных скважин и пьезометров; - мероприятия по стабильности экологических условий окружающей среды; - технико-экономическое обоснование. 11.21 Дренирование грунтового массива следует предусматривать в следующих случаях: - естественный уровень подземных вод (УПВ) с учетом его сезонного изменения расположен на отметках выше пола подземного сооружения; - пол подземного сооружения расположен выше естественного УПВ, но не более 0,3 м; - по техническим условиям в помещениях подземной части не должно быть сырости; - при опасности всплытия сооружения, когда взвешивающая сила превышает массу сооружения. 11.22 Места сброса каптированных дренажной системой подземных вод с учетом их качества определяют и согласовывают с соответствующими организациями заказчик и генеральная проектная организация. В проекте следует решить вопрос о возможности использования каптированных подземных вод для хозяйственных или промышленных целей. 11.23 В проекте следует отразить мероприятия по регенерации дренажных устройств и их ремонту, расположение и конструкции наблюдательных скважин и пьезометров. 11.24 Работы по устройству дренажной системы должны быть увязаны по месту расположения и по времени с другими работами, которые требуют осушения грунта. Глубина понижения УПВ ниже днища подземного сооружения должна быть не менее 0,5 м. 11.25 При проектировании в зависимости от местных условий и требований к ведению строительных работ на дренируемой территории следует применять следующие типы дренажей, отличающиеся по принципу действия: - трубчатый горизонтальный самотечный дренаж, применяемый при глубине заложения до 5-6 м; - трубчатый горизонтальный дренаж с принудительной откачкой при расположении дренажной линии ниже места сброса; - вакуумный горизонтальный дренаж, применяемый в малопроницаемых грунтах с целью большего снижения УПВ или сокращения общего периода осушения грунта; - галерейный дренаж, выполняемый закрытым способом, если требуемая глубина его заложения превышает 6 м; - пластовый площадной дренаж, применяемый как в основании сооружений для осушения или снятия напора, так и на фильтрующих откосах оползневых склонов в качестве защиты от суффозии; - пристенный дренаж, являющийся конструктивной частью кольцевого или пластового дренажей и устраиваемый в малопроницаемых и слоистых грунтах при положении УПВ ниже подошвы подземного сооружения; - вертикальный дренаж, включающий систему открытых водопонизительных скважин (оборудованных насосами, самоизливающихся, водопоглащающих, сквозных), располагаемых по линейной схеме или в виде групповых водозаборов; - сопутствующий дренаж, применяемый для защиты территорий от обводнения в результате протечек из водонесущих коммуникаций и прокладываемый по линейной схеме при одно - или двухрядном исполнении; - систематический дренаж, состоящий из ряда параллельных дрен и обеспечивающий снижение УПВ на заданной площади с учетом нормы дренирования; - головной дренаж, перехватывающий фильтрационный поток, идущий от водораздела при расположении дренажа фронтально к потоку; - отсечной дренаж, предотвращающий обводнение территорий в результате растекания фильтрационного потока со стороны соседних участков; - береговой дренаж, защищающий территорию от подтопления со стороны водотока и водоема (река, озеро, водохранилище и т. п.) и располагаемый вдоль береговой линии. Возможно применение комбинированных схем дренажей: галерейный дренаж в сочетании со сквозными скважинами; горизонтальный дренаж, сочетающий систему самоизливающихся вертикальных скважин с выходом в вакуумный коллектор (сифонный дренаж). Линейная система дренажа может применяться при одностороннем или двустороннем притоке, при одно- или двухрядном исполнении. 11.26 На территориях с существующей плотной застройкой при плановой и вертикальной неоднородности грунтов эффективным может быть осушение при помощи лучевых дренажей. 11.27 Подземные воды, просачивающиеся в подземное сооружение, построенное способом "стена в грунте", должны собираться в специальные канавки и отводиться к дренажной насосной станции, устраиваемой на нижней отметке сооружения. Отбор воды с поверхности ограждающих конструкций или в местах швов между захватками может осуществляться дренирующим листовым материалом (енка-дрена). 11.28 Расчет дренажей должен включать фильтрационные расчеты (приток и положение сниженного УПВ), гидравлические расчеты (пропуск каптированных подземных вод через сооружения дренажа) и подбор песчано-гравийных обсыпок. 11.29 Все указанные в п. 11.28 расчеты должны выполняться в соответствии с требованиями настоящих норм, а также используя "Пособие по проектированию защиты горных выработок от подземных и поверхностных вод и водопонижению при строительстве и эксплуатации зданий и сооружений" (к СНиП 2.06.15). 11.30 При назначении конструктивных параметров дренажей следует обеспечить их водозахватную и водопропускную способность, достаточную прочность при воздействии внешних статических и динамических нагрузок и агрессивности подземных вод. 11.31 При проектировании уклонов дренажей следует обеспечить в трубах незаиливающие скорости воды. 11.32 Пластовый дренаж следует предусматривать двухслойным в глинистых или малопроницаемых песчаных грунтах. При дренировании скальных или полускальных пород дренаж может быть однослойным из щебня или гравия. Минимальная толщина песчаного слоя должна быть не менее 100 мм, а гравийного - 150 мм. 11.33 На откосах выемок следует предусматривать однослойные дренажи. Противофильтрационные завесы и экраны 11.34 Противофильтрационные завесы и экраны следует предусматривать для строительства: - в сложных гидрогеологических условиях и при высоком уровне подземных вод; - ограждений котлованов в городских условиях вблизи существующих зданий, сооружений, коммуникаций и т. п., там где использование систем водопонижения (или других способов защиты сооружения от подземных вод) может вызвать дополнительные осадки территории, осушение территории и т. п.; - на свободных территориях при необходимости ограждения больших котлованов; - полигонов различного рода захоронений, могильников, шламохранилищ, хвостохранилищ и т. п. 11.35 При расчете противофильтрационных завес и экранов должны учитываться действующие на них нагрузки и воздействия, возникающие в условиях строительства и эксплуатации, а также от сооружений или зданий, опирающихся на завесы, от соседних сооружений или зданий. Для сборных элементов завес должны учитываться также нагрузки, возникающие при их изготовлении, транспортировании и монтаже. 11.36 В зависимости от конструкции и назначения сооружения следует проводить следующие расчеты: - прочностные и фильтрационные расчеты сооружений; - расчет на устойчивость против всплытия сооружений-экранов; - расчет на газонепроницаемость экранов; - расчет срока службы завес и экранов; - расчет уплотнений и непроницаемых компенсаторов в деформационных, температурных и технологических швах завес и экранов. 11.37 Фильтрационные и прочностные расчеты выполняются с целью: - обоснования наиболее рациональных и экономичных размеров и конструкций завес и сооружений, сопрягаемых с завесами и экранами; - обеспечения фильтрационной устойчивости и прочности завес и экранов, а также откосов и сооружений, расположенных в зоне их влияния. 11.38 Для предварительных фильтрационных расчетов, а также для окончательных фильтрационных расчетов при несложных гидрогеологических условиях площадки строительства рекомендуется пользоваться приближенными способами решения плоской или пространственной теории фильтрации. При объектах геотехнической категории 3, сопрягаемых с противофильтрационными завесами, параметры фильтрационного потока рекомендуется определять специальными методами моделирования, в том числе и экспериментальным путем. 11.39 Конструкция и тип противофильтрационных завес и экранов зависит от: назначения сооружения (долговечность, режим, который должен быть в изолируемом сооружении и т. п.), химических свойств и характера воздействия на него подземных вод, инженерно-геологических и гидрогеологических условий строительной площадки, требуемой долговечности и экологических свойств материала завес, наличия оборудования, позволяющего осуществлять стенки заданной толщины. 11.40 При проектировании противофильтрационных завес и экранов должны быть определены и в проекте указаны основные данные по технологии производства работ и указана система контроля качества. Для сооружений геотехнической категории 3 должны разрабатываться специальные регламенты на технологию устройства, контроль качества строительных работ и эксплуатацию завес. 12. УСИЛЕНИЕ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ 12.1 Усиление оснований и фундаментов осуществляется при реконструкции зданий или сооружений или ликвидации их аварийных осадок. 12.2 До начала работ по усилению фундаментов необходимо проведение подготовительных мероприятий: - обеспечение максимального фронта работ по усилению при минимальном времени реконструкции сооружения; - установка геодезических марок; - установка настенных маяков на всех трещинах в несущих конструкциях; - обеспечение доступа к фундаментам и при необходимости закладка шурфов. 12.3 Техническая эффективность усиления фундаментов реконструируемых и аварийных зданий оценивается по материалам геодезического наблюдения за их осадками и кренами. Инструментальное геодезическое наблюдение за осадками и кренами производится не менее чем в течение года после завершения всех работ по реконструкции и ликвидации аварии и приложения всех нагрузок. 12.4 Усиление оснований и фундаментов включает следующие виды работ: - укрепление фундаментов; - увеличение опорной площади; - заглубление фундаментов; - подводка под колонны нового фундамента; - устройство под зданием плиты; - подведение дополнительных опор; - усиление фундаментов вдавливаемыми сваями; - усиление фундаментов буроинъекционными сваями; - применение щелевых (шлицевых) фундаментов; - закрепление грунтов оснований (цементация, силикатизация, электрохимическое закрепление и т. п.). 12.5 В реконструируемых или аварийных зданиях, имеющих длительный срок эксплуатации, в подавляющем большинстве случаев нарушена или отсутствует горизонтальная гидроизоляция. Выбор технологии восстановления горизонтальной гидроизоляции зависит от химического состава подземных вод и наличия блуждающих токов. Восстанавливаемый гидроизоляционный слой должен быть непрерывным (без разрывов) на всей изолируемой поверхности, пересекая стену и внутреннюю штукатурку. 12.6 Расчет давления на основание существующего здания при его надстройке определяется по формуле P = P + P (12.1) нов cyщ доп В природном состоянии расчетное сопротивление грунта R определяется согласно СНиП 2.02.01. После длительного воздействия нагрузки от массы здания на грунт основания он уплотняется, а поэтому на него можно увеличить давление до R . нов Тогда условие допустимости надстройки (без изменения размеров фундаментов) будет: Р <= R , (12.2) нов нов где R = R (12.3) нов mk Коэффициент m зависит от соотношения р /R и берется из сущ таблицы 12.1. Таблица 12.1 ------------------------------------------------------------------- Отношение (р / R)100,% сущ Показатель ----------------------------------------------- более 80 80-70 менее 70 ------------------------------------------------------------------- Коэффициент m 1,3 1,15 1,0 ------------------------------------------------------------------- Примечание. Коэффициент к зависит от отношения расчетной осадки s при давлении, равном R, к предельной осадке s и R u принимается по табл. 12.2. Для связных грунтов при сроке эксплуатации здания менее 15 лет и s > 0,7 s увеличение давления на основание допускается только в R u пределах R. При этом должно соблюдаться требование s Информация по документуЧитайте также
Изменен протокол лечения ковида23 февраля 2022 г. МедицинаГермания может полностью остановить «Северный поток – 2»23 февраля 2022 г. ЭкономикаБогатые уже не такие богатые23 февраля 2022 г. ОбществоОтныне иностранцы смогут найти на портале госуслуг полезную для себя информацию23 февраля 2022 г. ОбществоВакцина «Спутник М» прошла регистрацию в Казахстане22 февраля 2022 г. МедицинаМТС попала в переплет в связи с повышением тарифов22 февраля 2022 г. ГосударствоРегулятор откорректировал прогноз по инфляции22 февраля 2022 г. ЭкономикаСтоимость нефти Brent взяла курс на повышение22 февраля 2022 г. ЭкономикаКурсы иностранных валют снова выросли21 февраля 2022 г. Финансовые рынки |
Архив статей
2024 Декабрь
|
